دانلود تحقیق سازه های بنایی

ظرفیت برشی لرزه ای دیوار بنایی آجری مسلح شده با GFRP چکیده: با انجام آزمایشاتی روی 8 دیوار بنایی دارای ستون کمکی مسلح شده با فیبر پلیمر شیشه ای مسلح«GFRP »، ظرفیت برشی لرزه ای سازه دیوار بنایی آجری با جزئیات مورد بررسی قرار گرفت.

اولاً، ضریب اندرکنش ستون کمکی ψ، ضریب اصلاح شده ، ضریب آماری β و ضریب شرکت پذیری موثر ζ محاسبه شده اند، سپس، براساس مدل شکست دیوار بنایی آجری و مدل خرپایی FRP ، فرمول ظرفیت برشی لرزه ای دیوار بنایی آجری با ستون کمکی مسلح شده با FRP برقرار شده است.

که تشابه زیبایی با نتایج آزمایشگاهی بدست آمده از تست دارد.

در نهایت فرمول طراحی ساده شده ظرفیت برشی لرزه ای در دیوار بنایی آجری مسلح شده با FRP در این مقاله پیشنهاد شده است.

فرمول طراحی برای تحقیقات اضافی یا برای مراجع طراحی در سازه های بنایی آجری می تواند استفاده شود.

1 – معرفی: استفاده از تکنولوژیهای مواد جدید در مرمت و مسلح کردن سازه های بنایی از نظر تکنیکی و اقتصادی بسیار جالب است.

امروزه FRP شانسی جدید را برای آرزوی مرمت، با پیشرفتی قابل ملاحظه در تقویت سازه های بنایی غیر مسلح ارائه می دهد.

اشوگلر اولین نفر در پیشنهاد و بررسی از فیبر پلیمر کربن مورق مسلح شده«CFRP » به عنوان ابزار تقویت سازه بنایی و ارائه یک مدل آنالیزی برای رفتار درون صفحه ای دیوار مسلح شده با CFRP در قاب تئوری ناحیه استرس بود.

کار سعادت منش، احسانی و دیگران، بروی تحقیقات آزمایشگاهی روی نمونه های بنایی غیر مسلح شده تقویت شده با عضو شیشه ای چسبنده با اپوکسی، متمرکز شد.

کلش روی سیستم مسلح شده خارجی ای شامل فیبر کربن برای دیوار های بنایی تست کرد.

نمونه ها می توانند مانع، بارهای جانبی ای که برابر با نیروهای اینرسی تولید شده از شتاب 0.3g می باشد، شوند ترایتافیلو رفتار مکانیکی، دیوارهای بنایی غیر مسلح تقویت شده با ورق های FRP چسبانده شده از خارج ( یا تسمه ها) با استفاده از مدلسازی ساده و بدست آوردن ظرفیت برشی سازه بنایی تقویت شده با ورق های FRP را بررسی کرد.

والوزی یک سری تستهای فشرده روی پنل های بنایی تقویت شده با ورق های FRP انجام داد.

در این تست 2 شکل مسلح کردن کشف شد: تسمه های ترتیب شبکه ای یا کاربرد تسمه های قطری عمود بر قطر بار گذاری شده.سیچی و دیگران، مدلی برای سازه های بنایی مسلح شده با CFRP به وسیله ی روشهای مخلوط کنی پیشنهاد کرد.

استرادفورد و دیگران اثر مد مسلح واثر دادن تساویهای طراحی ظرفیت برشی دیوار مسلح شده با FRP را بررسی کرد.

با وجود تحقیقات زیاد گذشته، فرمولی که برای محاسبه ی ظرفیت عمل نیروی برشی دیوار مسلح شده با FRP ایجاد شده بود در بیان شکلها و فاکتورها در نظر گرفته شده که در زیر ارائه شده، کمبود دارد: a) فرمولها ( فرمولهای مود قطری) فقط مناسب دیوارهای بنایی مسلح شده با ورق های قطری است که برای دیوارهای بنایی مسلح با ورق های افقی یا هر دو ورقهای قطری و افقی بی نیاز است.

b) از زمانیکه فرمولهای مود قطری در نظر گرفته شده است ، اثر مولفه ی عمودی نیروهای ایجاد شده توسط ورق های قطری، روی ظرفیت برشی نامیده گرفته شده است.

c) تمام فرمولهایی که ایجاد شده است بر اساس دیوارهای بنایی مسلح شده با FRP با مقاطع مستطیلی همانطور برای دیوار بنایی مسلح شده با ستون کمکی است، هیچ محاسبات مربوطی ارائه نشده است.

به منظور رفع کمبودهای فرمولهای کنونی 8 قسمت از دیوارهای آجری بنایی با ستون های کمی تقویت شده توسط GFRP و یک قسمت برای دیوار بنایی معمولی با ستون کوتاه اجرا شده است و محاسبات مربوطه و فرمولهای طراحی بر اساس سیستم تقویت شده خرپای FRP تولید شده است.

2) برنامه آزمایش: 2.1) طراحی نمونه: برای قیاس بین این تحقیق و دیگر بررسی ها پیکر اصلی نمونه ها، که هر کدام دارای ستون کوتاه است 240*240mm و ارتفاعی مشابه پیکر اصلی دارد، دارای بعد اسمی 1500*750*290mm است.

شکل 2 ترتیب تست را نشان می دهد.

ترکیبی از فشار عمودی (نشان دهنده بارها از سازه بالا ) و برشی درون صفحه ای به هر نمونه وارد میشود.

بار پیش تنیدگی عمود در میان 2 جک هیدرولیک مرتبط اعمال می شود این بار توسط یک تیر فولادی عکس العملی سخت در طول قسمت بالایی نمونه پخش شده است.

بار افقی «بار برشی» توسط زوج واکنش افقی به نمونه اعمال می شود.

مقاومت نمونه اساسا به جنبه های زیر بستگی دارد: مقاومت فشاری عملی آجر برابر با 10.15MPA و مقاومت فشاری ملات 2.5MPA است و مقاومت فشاری عملی ملات هر نمونه در جدول 2 نمایش داده شده است؛ مشخصاتGFRPیک سویه در جدول 1 ، در این کار آزمایشی ، 9 نمونه که در جدول 2 نشان داده شده است وجود دارند .

طرح تقویت هرنمونه در شکل3 و جدول2 نشان داده شده است.

بار افقی «بار برشی» توسط زوج واکنش افقی به نمونه اعمال می شود.

طرح تقویت هرنمونه در شکل3 و جدول2 نشان داده شده است.

قبل از اجرای GFRP ، نمونه ابتدا توسط برس سیمی از غبار و ملات های پراکنده شده پاک شد.

در این آماده سازی تمرکز بیشتر روی تمیز کردن اتصالات و جابجا کردن ملات اضافه و اعضای سست از سطح دیوار متمرکز می شود ، سپس لایه نازکی از رزین اپوکسی روی سطح دیوار توسط یک غلتک رنگ دستی اجرا می شود.

سپس مخلوطی از رزین اپوکسی و بخار سیلیس برای پر کردن اتصال و روان کردن سطح آماده شده قبل از اجرایGFRP استفاده می شود.

قبل از کاربرد روی دیوار ورق خشک در طول بریده می شود و اپوکسی با یک غلتک رنگ روی آن کار می شود.

برای کاهش حباب های هوای محبوس شده ، غلتک چندین بار روی ورق خیس حرکت داده می شود.

2.2 ) روش بار گذاری: مود کنترل جابجایی برای ثبت بار در نظر گرفته شده است.

با محاسبه بارگذاری عملی بر روی دیوارهای بنایی، ابتدا نیروی پیش تنیدگی عمودی N=380KNبه دیوار اعمال می شود.

سپس به بار افقی « p » می رسیم ، حداکثر بار افقی در طول اولین سیکل بارگذاری 80KN است، از دومین سیکل بارگذاری بار افقی حدود20KN افزایش داده می شود.

جابجایی کنترل خالص «≤ » جایی که وسط طول است، وقتی «≤ » به 1mm می رسد ، باید برای مود کنترل بار جایگزین شودو هر سیکل جابجایی افزایش 1mm دارد، اما بالای هر نمونه باید دور از این تغییرات باشد، تسست ها وقتی بار افقی به 85% مقدار ماکزیمم خود می رسد و یا اینکه نمونه ناگهان می شکند، متوقف می شود 2.3) نتایج تست: نتایج تست برای تمام نمونه ها در جدول 3 نشان داده شده است 3 ) ظرفیت برشی لرزه ای: 3.1 ) مود محاسباتی: بار برشی کل تحمل شده توسط نمونه تقویت شده Vu ، بطور قراردادی به 2 مؤلفه ی تجزیه می شود: بار برشی که توسط نمونه بنایی غیر مسلح مشابه تحمل شده« Vw » و افزایش در ظرفیت برشی به دلیل مقاوم سازی«Vgfrp » که توسط فرمول سوپرپوزیشن زیر بیان می شود: 3.2 ) سهم برشی ایجاد شده توسط دیوار غیر مسلح «Vw » بر اساس مطالعات گروه تحقیقاتی آیین نامه طراحی لرزه ای روی سازه بنایی آجری، مقاومت برشیFv دیوار غیر مسلح که به دلیل مود شکست پیوندسازی برشی است بصورت زیر بیان می شود: همانطور که می دانیم وقتی اصل تنش کششی دیوار بنایی مقاومت کششی نهایی خود را گسترش می دهد ترکهای کششی ظاهر می شود .

در این مقاله تساوی فشار برشی با اضافه کردن یک پارامتر آماری β در فرمول قراردادی ، بر اساس تئوری اصل تنش کششی پیشنهاد شده است.

در فرمول بالا مقدار مؤلفه آماری را با توجه به آنالیزهای آماری در اطلاعات مربوطه از تعداد زیادی از دانشگاه ها ،می توان 2.1 در نظر گرفت: بنابراین فرمول3 می تواند بصورت زیر نوشته شود: بعد از تعیین فرمول مقاومت برشی( 2 یا4 )، به محاسبه سطح برشی می رسیم که در این بخش باید توجه به ستون های کمکی که در سطح زوج برای رفع نیاز مسلح شدن در نظر گرفته شده ،معطوف شود.

برای در نظر گرفتن ستون کمکی که زوج بین ستون کمکی و بدنه اصلی دیوار آن را تضعیف می کند،مؤلفه اندرکنش کلاف قائم ψ پیشنهاد شده است، بنابراین ظرفیت برشی دیوار ستون کمکی Vwb می تواند به صورت زیر بیان شود: بطوریکه =A0 سطح مقطع بدنه اصلی دیوار و Ab =سطح مقطع ستون کمکی ،فرمولهای 2 و4 را با فرمول 5 جایگزین میکنیم و ظرفیت برشی دیوار غیر مسلح با ستون کمکی که از مود شکست پیوند سازی مجدد برشی Vab-m که از مود شکست فشاری برشی Vab-l هست هر دو را می توان به صورت زیر گرفت: 3.2 ) سهم برشی ایجاد شده توسط ورق های GFRP (Vgfrp ): 3سری از مود های مسلح کردن (افقی ،قطری و هردو) در این تست در نظر گرفته شده که در جدول 2 دوره می شود و در شکل 3 برای 3 مود فرمول های محاسبه ی ظرفیت برشی مربوطه تولید شده توسط ورقهای GFRP به شکل زیر است: مود محاسبات ظرفیت برشی برای نمونه های مسلح شده با مود مخلوط ورقهای FRP در شکل 5 نشان داده شده است.

نشان می دهد که ورق های افقی GFRP وجود ندارد.مود مسلح کردن مخلوط (شکل 5 ) می تواند مود قطری باشد.

ون لیمینگ فرض کرد که کرنش تسمه ی FRP با ورق های GFRP از لحاظ عرض متفاوت است این فرض هم می تواند اتخاذ شود و بنابراین نیروی کششی T ایجاد شده توسط ورق مورب GFRP می تواند بعد از داده شدن کرنش گرفته شود.

سپس 2 مؤلفه ی نیروی T (Tx و Ty ) وقتی زاویه ی کشش قطری به افق θ ایجاد شود می تواند محاسبه شود.

برای در نظر گرفتن سهم مؤلفه عمودی نیروTy در ظرفیت برشی مؤلفه ی اصطکاک غیر مستقیم µgf در نظر گرفته شده است.

سپس بر اساس تئوری تعادل در مکانیک، ظرفیت برشی ورقهای GFRP «Vghp » می تواند بصورت زیر در نظر گرفته شود: عموماً، سازه های با بیش از یک لایهFRP به صورت متقارن مسلح می شود.

به منظور کمک به این حالت فرمول محاسبات مربوط«9 » میتواند توسط معادله ی سوپرپوزیشن خطی در نظر گرفته شود.

در معادله بالاVgfrpx= ظرفیت برشی ایجاد شده توسط ورق های GFRP مورب، η=مؤلفه کاهش جای تعداد لایه های GFRP ،m =تعداد لایه های ورقهای GFRP ، Bgfi_x = عرض ورقهایGFRP مورب ، Egf =مدول الاستیسیته GFRP ، tgf = ضخامت اسمی GFRP ، nx =تعداد تسمه های ورق های مورب GFRP که جهت مشابه در فقط یک لایه است، θgf I =زاویه قطر کششی با افق، gfδ =مؤلفه تصحیحµgf ، gfi-xε= کرنش متوسط ورق های GFRP مورب.

در بسیاری از مقالات تکنیکی از جمله بعضی آیین نامه ها ، پیشنهاد شده است که مقدار مؤلفه ی gfµ ، 0.4 است، بنابراین در این مقاله gfµ است.این حقیقت که افزایش در ظرفیت برشی ایجاد شده توسط GFRP به مقدار آن بستگی ندارد،مؤلفه ی کاهشη ارائه شده وقتی که تعداد ورق های GFRP 1 است η=1 است.

در همین زمان ، مؤلفه ی اصلاح gfiδ ارائه می شود تا مقدار اثر طول ورق GFRP بر ظرفیت برشی لحاظ شود.

کشف شده که هرچه زاویه ی θ بزرگتر باشد سهم بیشتری برای ورق های GFRP مورب در ظرفیت برشی می تواند لحاظ شود،بنابراین مؤلفه ی اصلاح می تواند بصورت زیر توصیف شود: بطوریکه H = ارتفاع «دیوار» و H1 =ارتفاع پیش آمدگی ورقGFRP در جهت ارتفاع نمونه«دیوار» برای لحاظ ین نکته که ورق های GFRP مورب در شکل وجود ندارد، ظرفیت برشی ایجاد شده توسط تمام ورق های GFRP افقی Vgfp-s را هم می توان به صورت زیر گرفت: بطوریکه ns = تعداد تسمه ورق هایGFRP افقی، gfi-xε = کرنش متوسط ورق های GFRP افقی، bgfi-x =عرض ورق GFRP افقی ظرفیت برشی نمونه ها که دارای مود مسلح شدگی مخلوط هستند، را میتوان به 2 مؤلفه تبدیل کرد: بار برشی تحمل شده توسط ورق های GFRP مورب ( Vgfrp-x ) و همان بار برشی تحمل شده توسط ورق های افقی GFRP ( Vgfrp-s ) بر اساس روش سوپر پوزیشن ، فرمول محاسباتی برای این مود مسلح سازی مخلوط را می توان به صورت زیر نوشت: با جایگذاری Vgfrp-x و Vgfrp-s در معادله بالا (12 )، فشار بتن Vgfrp-h را میتوان به صورت زیر گرفت: بطوریکه Vgfrph=ظرفیت برشی نمونه که از نو ع مود مسلح شده مخلوط است، برای در نظر گرفتن مقدار سوپرپوزیشن غیر خطی بین Vgfrp-x و Vgfrp-s مؤلفه کار ورق GFRP مورب 1λ و همین مؤلفه برای ورق GFRP افقی 2λ ارائه شده است، در این مقاله مقدار1λ و2λ هر دو 1 فرض شده است.

3.3 ) ظرفیت برشی دیوارهای مسلح شده با GFRP دارای ستون کمکی محاسبات تئوری که برای مود های متفاوت مسلح سازی مناسب است، با ترکیب تساوی های 5و9و11و12 به صورت زیر گرفته شده: در معادله بالا، Vu-x ، ظرفیت برشی دیوار بنایی مسلح شده با ورق های GFRP مورب است و Vu-h و Vu-s که همان دیوار با ورق های GFRP مورب و ورق های GFRP مخلوط همه به همان شیوه مشابه هستند.

در مورد مؤلفه ی اثر ζ تحت بارگذاری دوره ای معکوس کم ζ= 1 است و تحت بارگذاری یکنواخت ζ=1.1 است،معادله (16 )،وقتی 1λ = 1 و λ2=0 است، برابر معادله 14 می شود و وقتی λ2 =1 و 1λ =0 است برابر معادله 15 خواهد بود، که نشان می دهد که معادله 16 عملکرد معادلات 14 و15 را دارد، اگرچه معادله 16 می تواند به عنوان معادله محاسبات ظرفیت برشی دیوار بنایی مسلح شده با GFRP دارای ستون کمکی هم عمل کند.

با جایگذاری معادلات 6 و7 در معادله 16 ظرفیت برشی دیوار بنایی مسلح شده با GFRP دارای ستون کمکی مدت شکست برشی پیوند مجدد (Vu-z-1 ) و با مود شکست فشاری برشی (Vu-z-1 ) را می توان به صورت زیر در نظر گرفت: 3.4 ) مؤلفه ی اندرکنش ستون کمکی ψ : در شکل 7 ، b و t طول و ضخامت دیوار با ستون کمکی هستند، b0 عرض ستون کمکی و t0 ضخامت ستون کمکی است، x عرض مقطع تبدیلی توسط سختی جانبی معادل است.

در معادله 5 می توان دید که مؤلفه اندرکنش ستون کمکی ψ، یکی از مهمترین مؤلفه های مربوط به ظرفیت برشی است، همانطور که کشف شده وقتی سطح مقطع برشی واقعی نمونه ای که ستون کوتاه در آن در نظر گرفته شده ماکزیمم است ، ψ نیز max است و در مقابل اگر در نظر گرفته شود ψ به min می رسد، بر اساس سختی جانبی معادل محاسبات ψ max به صورت زیر است: به منظور تبدیل دیوار با ستون کوتاه بر دیوار با سطح مقطع مستطیلی ولی ارتفاع و طول مشابه ، مؤلفه x نیاز است تا 2 دیوار دارای سختی جانبی معادل برابر شوند.

بر اساس پیشنهاد چنگ یوژینگ و دیگران سختی جانبی دیوار بنایی را توسط رابطه 19 به صورت زیر می توان در نظر گرفت: بطوریکه A:سطح مقطع دیوار ، I : همان اینرسی مقطع، X : سختی جانبی دیوار،H :ارتفاع دیوار، E :مدول الاستیسیته دیوار،G :مدول برشی بنایی عموما G=0.4E است،γ=مؤلفه پخش غیر منظم تنش سطح مقطع،γ=1.2 است،وقتی سطح مقطع مستطیلی است.با فرض اینکه سختی جانبی دیوار با ستون کمکی Kb و سختی جانبی معادل دیوار Kw است،معادله 20 به مانند زیر ایجاد می شود: مقدار x را می توان با حل معادله بالا بدست آورد سپس سطح معادل دیوارAw را می توان بدست آورد، بنابراین مقدار ψ MAX با حل معادلات 19 و معادلات 21 و22 بدست می آید.

همانطور که برای بدست آوردن ψ max ،مقدار ψmin را می توان توسط جداسازی ستون کمکی از بدنه اصلی دیوار محاسبه شود، با فرض اینکه سختی جانبی ستون کمکی جدا شده Kb0 و سختی جانبی بدنه اصلی دیوار Kw0 است،با محاسبه معادلات 19و23و24 محاسبه شود.

ψ max و ψ min به 2 حالت نهایی دیوار با ستون کمکی مربوط است که معرفی کننده درجه سوراخ است، ψ به طور عمومی به شکل زیر توصیف می شود: به طوریکه hei : ارتفاع سوراخ i ام است، N : تعداد تمام سوراخ ها در ستون کوتاه است ، در این معادله ، معادله 25 معادل معادله 26 که در زیر آورده شده است: 3.5)مقایسه بین نتایج محاسبات و نتایج تست: مقایسه بین نتایج محاسبات و نتایج تست در جدول 4 نشان داده شده است.

3.6)معادلات طراحی ظرفیت برشی لرزه ای: به منظور تست معادلات 17 و18 ، این معادلات باید ساده شود.

برای تطبیق با آیین نامه رایج لرزه ای معادله 27 که در آیین نامه لرزه ای کنونی برای محاسبه ظرفیت برشی دیوار بنایی غیر مسلح استفاده شده است در این مقاله هم به عنوان معادله طراحی در نظر گرفته شده است: به طوریکه Vwb-d :ظرفیت برشی دیوار بنایی غیر مسلح با ستون کمکی، ζN :مؤلفه اثر تنش مستقیم مقاومت برشی سازه بنایی که مقدار آن بر اساس آیین نامه لرزه ای رایج است.

fvs :مقاومت برشی طراحی سازه بنایی.

همانند ظرفیت برشی طراحی ایجاد شده توسط ورق GFRP معادله محاسبات مربوطه می تواند بر اساس معادله 13 ساده شود عموماً ورق های FRP از گروه مشابه و با آرایش متقارن و موازی با یکدیگر و در یک فاصله از هم هستند.

در این تست ،ورق GFRP فقط یک لایه است«m=1 »، بنابراین مؤلفه کاهندگی η=1 است.

عموماً، بررسی اثر بتنی زوج کردن مد مسلح کردن روی ظرفیت برشی مشکل است.

بنابراین مقدار λ=1 داده می شود.

بطور قراردادی فرض می شود که تمامی ورق های FRP در یک نمونه دارای یک کرنش یکنواخت εw هستند که بصورت زیر بیان می شود: بطوریکه εu : کرنش نهایی ورق پلاستیک مسلح شده با فیبر، ζ : مولفه کار موثر ورق FRP .

پارامتر موثر دیگر در زمینه ساده سازی پارامتر تصحیح µgf ( gfiδ ) است.

براساس تعریف gfiδ معادله 10 ، همه ورقهای GFRP دارای مقدار یکسانی از gfiδ نیستند، جهت مطالعه اثر مرکب، مقدار طراحی یکسان مولفه اصلاح gfiδ را می توان به صورت زیر محاسبه کرد: بطوریکه ngf : تعداد ورقهای FRP که gfiδ آنها در یک روی دیوار بنایی یکسان است، ngf : کل تعداد ورقهای مورب FRP در یک طرف دیوار بنایی.

برای نمونه های مسلح با ورق FRP مورب مقدار gfiδ برای تمام ورقهای FRP می تواند روند تصاعدی را تشکیل دهد، بنابراین براساس این مشخصات معادله 29 به شکل زیر می تواند ساده تر شود: در فرمول بالا (30 ) دیده می شود که مقدار δgf با افزایش مقدار ngf کاهش می یابد و وقتیکه ngf =1 می شود δgf به مقدار ماکزیمم 1 می رسد.

اگر معادله 30 محدود باشد معادله31 بصورت زیر گرفته می شود: معادله بالا نشان می دهد وقتیکه تمام سطح یک دیوار با FRP پوشیده شود، مقدار δgf به مقدار حداکثر 0.5 می رسد.

برای ایمنی، مقدار طراحی آن بدون در نظرگرفتن تعداد ورقهای FRP است.

براساس آنالیزهای و ساده سازیهای بالا، معادله طراحی ظرفیت برشی ایجاد شده توسط ورقهای FRP ( Vfrp-d ) از معادله 13 به شکل زیر گرفته می شود: در معادله بالا Ef : مدول الاستیسیته FRP ، Afx : سطح مقطع ورق FRP مورب، Afs : سطح مقطع ورق FRP افقی، δx و δs هر دو مولفه اثر هستند، وقتی مد مسلح سازی افقی است δs =1 ، ودر مدهای مسلح سازی دیگر δs =0 است.

وقتی مد مسلح سازی قطری است δx =1 ودر دیگر مدهای مسلح سازی δx = 0 است.

مقدار ζ با مقدار سطح مسلح شده همبستگی دارد.

به علاوه در این تست کشف شده که با مد مسلح سازی نیز همبستگی دارد.

بنابراین براساس تفاوت مد مسلح سازی، معادلات مربوطه به محاسبه مقدار آن از اطلاعات تست بصورت زیر بیان می شود: بطوریکه sζ مولفه کار موثر ورق FRP افقی، و xζ مولفه کار موثر ورق FRP قطری، ρ: درجه مسلح سازی سطح FRP است.

برای مد مسلح سازی مخلوط بدلیل ناکافی بودن اطلاعات تست مولفه کار موثر مربوط نمی تواند در این مقاله در نظر گرفته شود.

بدلیل مشخص نبودن جهت نیروی لرزه ای، نیروی لرزه ای یک طرفه در طراحی لرزه ای نادیده گرفته شده است.

گفتنی است که در معادله طراحی ζ=1 است.

بنابراین معادله طراحی کلی برای دیوار بنایی مسلح شده با FRP دارای ستون کمکی می تواند بصورت زیر نوشته شود: بطوریکه Vu-d : ظرفیت برشی دیوار بنایی مسلح شده با FRP دارای ستون کمکی، γRE : مولفه تنظیم ظرفیت برشی.

4 ) مقایسه بین نتایج: در جدول دیده می شود که نتایج تست حدود دو برابر بیشتر از نتایج محاسبه شده در طراحی است که نشان می دهد معادله طراحی می تواند در واقعیت بکار رود.

5 ) نتایج: روش موثر محاسبه ظرفیت برشی دیوار بنایی مسلح شده با GFRP دارای ستون کمکی در این مقاله ارائه شده است.

براساس نتایج برنامه آزمایشی نتایج زیر بدست آمد: a ) تسمهFRP به سادگی می تواند به عنوان تقویت سازه بنایی به کار رود.

در این تست دیده می شود که تقویت تسمهFRP ظرفیت بار سازه بنایی مورد نظر را به بار برشی درون صفحه ای افزایش می دهد.

b ) مولفه آماری β به اطلاعات از این تست و تستهای دیگر برمی گردد و سپس معادله فشار برشی (4 ) برای سازه های بنایی براساس اصل تئوری تنش کششی گرفته می شود.

c ) اصل کلی مؤلفه ی اندرکنش ستون کمکی ψ پیشنهاد شده اشت و معادله ی محاسبه ی بتن (25 ) برای اولین بار بر اساس تئوری سختی معادل که مسائل مشکل محاسبه ی سطح برشی دیوار بنایی با ستون کمکی را حل کرده، بدست می آید، همچنین در زمینه ی آنالیز کشف شده که ستون کمکی برای ظرفیت برشی مفید است ولی محدود است.

d ) در معادله 30 مؤلفه تصحیح δgf با افزایش ngf کاهش می یابد وقتی ngf=1 (مقاوم سازی قطری) و δgf به مقدار MAX 1 و وقتی ngf=1 بینهایت (کل سطح یک دیوار با FRP پوشیده شده) δgf به مقدار MIN 0.5 میرسد.

e ) مؤلفه ی کار مؤثر ζ نه تنها به درجه مسلح سازی سطح تصحیح شده بلکه با مود مسلح سازی هم تصحیح شده است.

مقدارζ برای مسلح سازی افقی معمولاً کمتر از همین مقداربرای مود مسلح سازی قطری (ζ) در حالت بارگذاری مشابه است.

f )ظرفیت برشی دیوار بنایی مسلح با FRP با ستون کمکی به وسیله ی روش سوپرپوزیشن ساده ای بیان می شود و روش محاسبه ی این ظرفیت برشی پیشنهاد شده با نتایج تست همخوانی مناسبی دارد و به اندازه کافی امن است.

نتایج ارائه شده در این مقاله بر اساس تعداد محدودی از دیوارهای مسلح GFRP در مقیاس بزرگ دارای ستون کمکی است.

تستهای زیادی می توانند نتایج را بهبود بدهند اما کیفیت نتایج تأیید شده معتبر باقی می ماند.