دانلود مقاله زباله آلودگی محیط

هر ساله میلیونها تن زباله های زائد جامد در ایران و سایر دنیا تولید می شود( تصویر 1-1) و این در حالی است که نقش قابل توجهی از این زباله ها براساس سیاست های استفاه مجدد و نیز بازشگت به چرخه استفاده به اعمال برخی از اطلاعات حذف می گردد.

به موازات این مسئله معیارهای بسیار جد زیستی مصرفی جهت نهائی لندفیلها گسترش جوامع شهری و عدم تمایل مردم به زندگی در جوار لندفیلها بصورت قابل توجهی باعث ایجاد محدودیت هایی جت ساخت لندفیلهای جدیدی می گردد.

این وضعیت فظار بسیار زیادی را بر لندفیلهای موجود برای جادادن زباله های بیشتر مرز حد درنظر گرفته شده در هنگام طرح وارد می کند.

این تصمیمات نهایتاً براساس ارزیابی های اقتصادی و سیاسی صورت میگیرد و مهندسین باید دنبال راه حلهای ابتکاری برای حل این مشکلها باشد.

در زمانی که روشهای مورد علاقه برای حجم بزرگی از مواد زائد موجود نیست فشار برای جادادن زباله بیشتر از مندفیلهای موجود افزایش یافته است.

دفن مطمئن زباله های بیشتر در مندفیلهای موجود نیار به آنالیزهای صحیح و دقیق مهندسی دارد.

برای اجزای مواد چنین تقلیل مهندسی توصیف قابل قبول پاسخ مکانیکی مواد زائد مورد نیاز است علاوه بر اینکه بخش فوقانی مندفیل ها نیاز به توسعه دارند و بار حصول به آن پاسخ پس از اجرء لازه محافظ فوقانی مندفیلها باید ارزیابی گردد.

این توسعه در کاربری مندفیلها هم می تواند بصورت قائم و هم بصورت جانبی باشد.

در تصویر 14.1 یک مقطع از توسعه قائم و جانبی مندفیل مشاهده می گردد.

در تصویر 14.2 نیز یک فرم دیگر در توسعه قائم مندفیل مشاهده می گردد.

اما هر چقدر نیاز جامعه برای بهینه سازی طرفیت مندفیل و اجزاء افزایش می یابد دانش ما در خصوص مکانیکی زباله همچنان محدود است.

خرابی های اخیر مندفیلها هشدارهائی در خصوص درک حرفه ای و دقیق از پاسخ مکانیکی زباله های زائد جامد می نماید.

گسیختگی در مندفیلها در بسیاری از مناطف دنیا نظر موارد زیر اتفاق افتاده است.

در 9 مارچ سال 1996 در لندفیل Rumpke در اوهایو 1.2 میلیون مترمکعب زبابه حالت گسیختگی رسیدکه کل سطحی را برای توسعه لندفیل تحت ساخت بود پوشاند.

( تصاویر 1.3 و 1.4)
در 27 سپتامبر سال 1997 در مندلفیل Dona Joanna در کلمبیا یک شیب شاید به دلیل ایجاد فشار آب حفره ای گسیخته شد تقریباً 1.5 میلیون مترمکعب از زباله های در طی 20 دقیقه گسیخته شدند و ناحیه ای به طول 1.5 کیلومتر را تحت تأثیر قرار دادند.

در 10 جولای سال 2000 پس از یک بارش سنگین آن شیب در مندفیل پایاتاس واقع در فیلیپین حاوی 13000 تا 16000 مترمکعبت گسیخته شد و خانه های اطراف مندیبل را پوشانده و باعث مرگ 270 نفر شد.

در مارچ 2003 در مندیبل Ano liosia که زباله های شهرهایی آتلیک و آتن در آن دفن می گردند یک شیب بصورت ناگهانی گسیخته شد که در این حادثه 000/800 مترمکعب پایه گسیخته شده تا نزدیکی ایستگاه teayching پیش رفت.

خوشبختانه این گسیختگی زمانی رخ داد که هیچ کارگری در آن منطقه کار نمی کرد.

این مندیبل درحال حاضر هم بیش از ظرفیت خود در خود زباله جای داده است اما فشارهای سیاسی نیز عدم دسترسی به مناطق جدید دفن زباله باعث شده این مندفیل کماکان به کار خود ادامه دهد.

در 21 فوریه 2005 سه روز پس از یک بارش خیلی سنگین در نزدیکی باندونگ، پایتخت ایالت غربی اندونزی در محل Leuwigojah یک گسیختگی رخ داد و که شاید بزرگترین خرابی شیب های مندفیل و به حجم 2.7 میلیون مترمکعب بود در این حادثه 143 نفر از ساکنان روستاهای اطراف این مندفیل جان باختند.

این گسیختگی ها در مندفیلها نمونه هایی از خرابی هائی هستند که:
1- شامل مقادیر قابل توجهی زباله باشند.

2- مکانیک زباله یک نقش بسیار مهم اما ناشناخته در پایداری این مندفیلها بازی می کرد.

3- نتایج این خرابی ها بسیار سخت و زیان آور شامل تلفات انسانی، آلودگی های زیست محیطی و قطع سرویس دهی این مراکز دفن به علاوه مضریات بسیار مهلک اجتماعی بود.

مقاومت برشی مصالح موجود در بدنه یک شیب مهمترین پارامتر در انجام هرگونه تحلیل پایداری در شیبها است.

اگرچه برای مصالح زائد جامد مقادیر ارائه شده برای مقاومت برشی و فاکتو های مرتبط با آن درادبیات فنی بسیار پراکنده است.

این مطالب به پاره ای از دلایل نظیر شامل بودن انواع مختلف مواد در درون زباله که در مندفیل ها مختلف متفاوت است اما انتظار برآن است که در یک مندفیل ثابت باشد، تفاوت در روند انجام تستها، در انتخاب ماده یا مصالحی که باید بعنوان مصالح آزمایش مدنظر باشد.

فرضیاتی که توسط محقق در نظر گرفته می شود و این حقیقت که یک چهارچوب مشاغل که برای ارزیابی نتایج این تستها چه آزمایشگاهی و چه درجا موجود نیست برمی گردد.

روشهای مختلفی برای رسیدن به مقاومت برسی مصالحMSW مورد استفاده قرار می گیرند: 1- آنالیز برگشتی مقاومتی بدست آمده از خرابی های مشاهده شده و نیز شیبها پایدار تحت شرابط دینامیکی، استاتیکی 2- تستهای درجا 3- تستهای آزمایشگاهی در مقیاس کوچک و بزرگ برروی نمونه های بازسازی شده.

نتایج چاپ شده برروی مصالح MSW براساس تاریخ آنها مرتب شده اند.حذف از این کار تهیه یک بانک اطلاعاتی از مقادیر گزارش شده مقاومت برشی مصالح MSW می باشد.

این بررسی برروی ادبیات فنی به مفهوم فراهم ساختن یک ارزیابی کامل از کار محققین مختلف نیست نتایج این افراد به تفصیل در مقاله های مربوطه ارائه شده است.

در ادامه این بررسی فنی خلاصه ای از موارد بدون پاسخ مانده در خصوص روابط تنش – کرنش این نوع مصالح و به عبارتی دیگر مقاومت استاتیکی ارائه شده است.

تعدادی تست برش مستقیم برروی زباله های بدست آمده از مناطق مختلف و مندفیلهای مختلف کانادا، انجام داده ابعاد جعبه این دستگاه برش مستقیم بود و نمونه با نرخ برش آزمایش شدند جز در مواردی که افزایش فشار حفره ای نیاز به کاهش این نرخ داشت مقدار زاویه اصطکاک داخلی از تاو میزان چسبندگی نیز از 10 تا 23 کیلو پاسکال متغیر بود.

این محققین گزارش کردند که پس از انجام آزمایش برای زباله های کهنه Black foot/But back میزان زاویه اصطکاک درونی، چسبندگی 38-42 و 16-14 بودند پس از انجام تست مصالح در محفظه پلاستیک ذخیره شده و یکسال بعد مجدداً تست شدند زاویه اصطکاک و چسبندیگ این نمونه تا و کاهش یافت.

براساس نظریه محققین این می تواند نتایج حاصل از تجزیه زباله باشد اما نتایج بیشتری برای اثبات این مطلب مورد نیاز است.

عنوان کردند که کاهش مقاومت زباله ها در محدود تغییرات آنها بوده و لزوماً مربوط به اثر تجزیه نیست.

نویسندگان همینگونه اطلاعاتی از ادمونتون گزارش کردند که شامل مقادیر زیادی ز صفحات پلاستیکی بودند.

زاویه اصطکاک داخل پائین این حقیقت وابسته بود که جهت برش به موازات جهت اصلی تنشهای تخلیه بوده و ذرات الیاف و خودشان را در این راستا قرار داده اند در هنگام برش بین ذرات پلاستیک لغزش رخ می داد.

نویسندگان همچنین پارامتر های مقاومت برشی زباله های توپ با استفاده از آزمایشات برش رینگ انجام دادند که در تطابق کامل با آزمایشات برش مستقیم بود.

Landva dark(1490) تستهای دیگری نیز با استفاده از دستگاه برش مستقیم به ابعاد بزرگی انجام دادند نتایج آنها در تصایور 6.1 و 6.2 ارائه شده است.

زاویه اصطکاک داخلی از 24 تا 41 درجه چسبندگی بین صفر و است.

آزمایشات نیز با قراردادن کیسه های پلاستیکی بصورت افقی و در امتداد و به موازات صفحه برش انجام شد زاویه اصطکاک داخلی را نتیجه داد.

نتایج ارزیابی های خود را از مندفیل OI در لوس آنجلس کالیفرنیا ارائه کردند.

نمونه های Actylic-tube به قطر و از عمق 4.6 تا 25 متد برای انجام تست برش مستقیم استفاده نشدند.

ارتفاع نمونه ها از 7.6 تا 10.2 سانتیمتر بودند.

برای تمم نمونه ها حداکثر مقاومت برشی معادل بود با جابجائی برشی بیش از 10 درصد قطر شمع و در حدود 16 تا 39 درصد تنش برشی در 10 درصد جابجایی برشی قد در برابر تنش قائم رسم شده است و تصویر 6.3 مشاهده می شود.

نمونه ها هم از لحاظ ترکیبات و هم از لحاظ رفتاری غیر مشابه بودند و تغییرات نتش برشی نسبت به تغییر مکن برشی بصورت چشمگیری متفاوت بود.

در تصویر 6.3 دو تفسیر نشان داده شده است.

در هر دوی این تفسیرها فرض بر آن بود که چسبندگی صفر باشد.

اما در تفسیر دوم تمام نمونه ها ارزیابی شده است در حالیکه در تفسیر دوم نمونه های دارای مقادیر قابل توجه آن نادیده گرفته شده اند.

همانگونه که مشاهده می گردد زاویه اصطکاک داخلی نمونه های فاقد درصد قابل توجه خاک بصورت قابل توجهی بیش از نمونه های دارای درصد چشمگیری خاک می باشند.

علاوه بر این نویسندگان به نتایج کارا Stall(197) در خصوص تست سه محوری زباله های دوساله خردشده بصورت ناهمسان تغییر یافته نیز اشاره کردند.

پارامترهای مقاومت برشی طی این بررسی ها چسبندگی صفر و زاویه اصطکاک داخل درجه بودند.

گزارشی را ارائه کردند که شامل نتایج تست های آزمایشگاهی بروی مصالح Mso و ا اغلب دارای مقیاس کوچک نمونه ها و از مراجع مختلف بودند.

برروی زباله های مندیفل در Central Main تعدادی آزمایش برش مستقیم بزرگ مقیاس انجام داد.

ابعاد جعبه این دستگاه بود.

نتایج این بررسیها در تصویر 6.5 ارائه شده است.

نویسندگان در خصوص این مطلب که آیا این مقادیر هدف شرایط تنش برشی است یا برش تنشی بسیج شده دربرخی از مقادیر مشخص جابجائی توصیفی نداده اند.

نتایج آزمایشات آزمایشگاهی انجام برای تعیین مقاومتی زباله را ارزیابی کرد.

او عنوان کرد که به دلیل گسیخته نشدن نمونه ها، ارزیابی آزمایشگاهی مقاومت نمونه های زباله در سطوح کرنش درصد انجام داده شود علاوه براین این نویسنده به نتایج تستهای برش مستقیم انجام شده توسط Schoenberg & Fungaroli به روی مواد زائد گسیخته شده اشاره کرد که یک زاویه اصطکاک داخلی 45 درجه برای نمونه های با چگالی ارائه شد مقاومت بالای بدست آمده بدلیل تندگوشگی بالایی درست بود.

نتایج آزمایشات برش مستقیم در جا به یک مندفیل نزدیک مترو پولتین نیویورک را ارائه کرد.

ابزار برش مستقیم دارای جعبه ای مکعبی به ابعاد 1.5 متر بود این آزمایش برشی در سه تنش قائم از 0 تا طی آن روند چند مرحله ای انجام شد بوشا گسیختیگی بدست آمده یک چسبندگی روی و یک زاویه اصطکاک دادن را را نشان داد.

تعدادی تست سه محوری CU کوچک مقیاس و برش مستقیم کوچک مقیاسی برروی زباله های به عمر 15 تا 30 سال انجام دادند.

چگالی نمونه ها مورد استفاده در تست CU بین و قطر نمونه ها بودند برزگترین اندازه ذرات بودندو تمام ذرات بزرگتر از نمونه خارج شدند.

نویسندگان مشاهده کردند که چسبندگی با افزایش درصد رطوبت، از 55% تا 72% از تا کاهش یافت.

با افزایش فشار همه جانبه مؤثر نیز چسبندگی نمونه ها افزایش یافت.

این نتایج در تصویر 6.6 نشان داده شده اند.

پارامترهای برش در کرنشی محوری 20% ارائه شده اند چسبندگی بدست آمده معادل و زاویه اصطکاک داخلی نیز می باشد.

این نویسندگان هعچنین نتایج حاصل از چند آزمایش برش مستقیم انجام شده را با نتایج دیگر مقایسه کردند.

نمونه ها دارای قطر و چگالی خشک بودند.

نمونه ها در تغییر سنگهای افقی بزرگتر از 10% قطر نمونه ها افزایش مقاومت از خود نشان دادند و در هیچکدام از این تستها حداکثر مقاومت( ) مشاهده نشد.

فاکتور های مقاومت براساس نتایج بدست آمده و در دو سطح کرنش 10,5 درصد تعیین شد( تصویر 6.7 ) زاویه اصطکاک داخلی بین 39,20 و چسبندگی نیز بین 83,0 کیلوپاسکال متغیر بود.

نویسندگان عنوان کردند که با افزایش جابجایی افقی زاویه اصطکاک داخلی نیز افزایش می یابد در حالیکه چسبندگی باقی میماند.

علاوه برا آن این نویسندگان عنوان کردند که تغییرات که تغییراتی هستند که زاویه اصطکاک داخلی می تواند نتیجه انتخاب نامناسب جابجایی افقی باشد.

نتایج بررسی های این محققین نشان داد که مقادیر زاویه اصطکاک داخلی بدست آمده از آزمایشات بسیار بزرگتر و در حدود بیشتر از مقادیر بدست آمده از آنالیز برگشتی شیبهای ویران شده می باشد در حالیکه در خصوص فاکتور چسبندگی این مطلبی برعکس است.

تصویر 6-8 نتایج بدست آمده توسط را به همراه دیگر نتایج موجود در ادبیات فنی نشان می دهد.

تعدادی تست سه محوری بزرگ مقیاس برروی نمونه های زباله به قطر و در ارتفاع انجام داد.

ترکیبات نمونه ها عبارت بودند از 6% پارچه و چوب 82% کاغذ، 8% پلاستیک، 32% خرده سنگ، و 22% مصالح و موادآلی.

چگالی نمونه گزارش شده است دیاگرام تنش – کرنش در تصویر 6.9 ارائه شده است.

تمام نمودار های یک رفتار مشابه دارند یک خمش به سمت پائین که کرنشهای کوچک که توسط یک بخش مستقیم ادامه می یابد و پس از آن یک انحنا به سمت بالا.

این نویسندگان از ایده پارامترهای مقاومت برشی بسیج شده در سطوح مختلف کرنش استفاده کردند.

علاوه بر این این محققین مشاهده کردند که با افزایش کرنش مقاله چسبندگی و نیز زاویه اصطکاکی داخلی افزایش می یابد.

برروی نمونه های به قطر از ارتفاع و نیز قطر و ارتفاع تعدادی تست سه محوری انجام دادند.

آزمایشات برروی زباله های اصلاح نشده که ذرات بزرگ آنها حذف شده بود و نیز زباله های آسیاب شده انجام شدند.

در خصوص چگالی آماده سازی و نیز چگالی آزمایشات توضیحاتی ارائه نشده است.

تستها فشاری تحت شرایط همسان و نرخ کرنش انجام شدند.

مقایسه نتایج تستهای صورت گرفته بر نمونه های اصلاح نشده و آسیاب شده حداقل اختلاف را نشان داد.

از تنها نتایج مربو به زباله های آسیاب شده ارائه شدند.

( تصویر 6-10 ).

گسیختگی حتی در کرنشهای بالا هم مشاهده نشد بلکه زباله با افزایش کرنش سخت تر شد.

ضریب پواسیون نیز طی این آزمایشات تعیین شد و به نظر می رسد که تغییر چندانی با فشار همه جانبه نکند.( تصویر 6-10 ) با فرض چسبندگی صفر زاویه اصطکاک مؤثر در کرنش حداکثر در هر تست بین 31 تا49 درصد تغییر می کرد که البته تمایل به افزایش زاویه اصطکاک داخلی، با کرنش مشاهده شد.

دو تست برش مستقیم بزرگی در مقیاسی به ابعاد برروی زباله انجام داد.

این آزمایش در لندفیل منطقه ای North West واقع در بخش روستایی Matriopa County شمالغربی آریزونا انجام شد.

نتایج این بررسیها در تصویر 6-11 ارائه شده است.

هر دوتست زاویه اصطکاک 33 تا 35 و چسیندگی معادل را نتیجه داد.

بین مصالح زباله و خاک مسلح شباهتی را خاطرنشان کرد و مفهوم چسبندگی الیافی را در تسطیح معرفی کرد.

این مفهوم بوسیله تنش کشش در الیاف ایجاد می شود و مشخص شد که به تنش قائم وابسته است.لذا نویسنده زاویه داخلی تنش کشش را تعیین کرده.

نویسنده این پارامرت را بوسیله یک دستگه ابداعی که اجازه می داد بروی نمونه های زباله تست کششی انجام شود، تعیین کرد.

نویسنده گزارش کرد که این پارامتر از برای زباله تازه تا برای زباله تجزیه شده و صفر برای نمونه های فاقد الیاف متغیر است.

برروی نمونه هائی به قطر آزمایش برش مستقیم انجام داد.

در نمونه مختلف از زباله و یک نمونه از مصالح مورد استفاده جهت پوشش در زمانهای مختلف واز نقاط مخلتف یک مندیفل در وسیکوتیس شمالغربی گرفته شد.

اجزاء نمونه های مورد استفاه که بزرگتز ار بودند و بعنوان عوامل تسطیح عمل میکردند از نمونه های حذف شدند.

هردو نمونه متفاوت یکسانی از خود نشان دادند.( تصویر 6-12 ).

نتایج نشان داد که غرقاب کردن نمونه ها اثری به مقاومت MSW ندارد.

پوشش مقاومتی در هر کولمب نشان داد که زاویه اصطکاک داخلی نمونهو چسبندگی آ« 27 کیلوپاسکال است.

این محققین عنوان کردند که مصالح مورد استفاده در این بررسی ها ضایعات تر از مصالح واقعی می باشد چون المانهای تسطیح شده آنها خارج شده است.

تعدادی تست سه محوری CD با فشارهای همه جانبه مختلف انجام دادند.

نتایج این بررسیها( تصویر 6-14 ) نشان داد که تا کرنشهای بالاتر از 40% بدون رسیدن به یک مقاومتی سخت شوندگی کرنشی داریم.

تعدادی تست برش مستقیم بزرگی مقیاس برروی زباله های سوخته انجام داد.

خاکستر، شن و ماسه 80 تا 90 درصد وزن نمونه ها را تشکیل می دادند.

نتایج این بررسیها در تصویر 6-15 ارائه شده است.این مصالح یک رابطه سه محوری تنش – کرنش بدون هیچگونه استاعی را ارائه کردند.

در یک لندفیل در ورفای ایتالیا تعدادی آزمایش برش مستقیم بزرگی مقیاس انجام داد.

این دستگاه شامل دو رینگ فلزی به قطرو ارتفاع بودند این دستگاه برای آزمایش نمونه های بازسازی شده از زباله بکار رفت، اما با فرو بردن این رینگها در زباله تعداد تست برروی نمونه های انجام شد چگالی نمونه ها در حدود بود نویسندگان تفاوت زیادی این مقاومت برسی حداکثر در دو حالت نمونه های استنفورد و بازسازی شده مشاهده نکردند.

نمونه های بازسازی شده دارای چسبندگی و زاویه اصطکاک داخلی بودند در حالیکه نمونه های دست نخورده بعنوان نمونه های بازسازی شده مقاومتشان پس از مقدار حداکثر کاهش یافت.

تعددی آزمایش برش مستقیم و برش مستقیم ساده بروی نمونه زباله های لندفیل OII در کالیفرنیا انجام داد.

نمونه های آزمایش شد دارای قطر بودند.

پوش گیسختگی برش مستقیم به همراه بهترین خط برارزش شده که معرف چسبندگی و زاویه اصطکاک داخلی می باشد از تصویر6-17 ارائه شده است.

نتایج آزمایش برش ساده نشان داد که نمونه ها دارای رفتار شکل پذیر سه محوری هستند.

برای ارزیابی متفاوت مونوتونیک زباله ها و تنش برش در سطح کرنش مورد استفاه قرار گرفت.

در روش اول فرض شد که صفحه گسیختگی دقیق است.

در این حالت تنش قائم در برابر برش اعمال در کرنش 10% رسم شد.

پوش مقاومتی در این روند چسبندگی صفر و زاویه اصطکاک را نشان داد که مطابق نتایج آزمایش برش مستقیم اما کمی پائین تر بود.

در روشدوم فرض شد که گسیختگی برش درصفحه ای رخ میدهد که حداکثر انحراف را دارد و آن ضریب ko معادل نیز برای این تفسیر در نظر گرفته شد.

این تفسیر یک پوش حدپائینی با چسبندگی و زاویه اصطکاک داخلی را در یک پرش حد فوقانی با چسبندگی و زاویه اصطکاک داخلی را ارائه کرد.

نویسندگان عنوان کردند که مقاومت برشی در اصطکاک غیرافقی بصورت قابل توجهی می تواند از صفحات افقی بیشتر باشد.

نتایج این بررسیها در تصویر 6-18 ارائه شده است.

یکسری آزمایشات برش مستقیم و ساده بزرگ مقیاس( طول و عرض و ارتفاع) برروی نمونه زباله های بازسازی شده جمع آوری شده و درنقا مختلف به چگالی 9 تا 15.5 ( 0 تا 12.7 برای آزمایشات برشی ساد) و درصد رطولبت 32 تا 315 انجام داد.

نتایج این تستها در تصویر 6-14 ارائه شده است تحت شرایط کرنش برشی حداکثر تغییر مکان( کرنش4% ) مقاومت حداکثر برش در کرنشهای بالای 40% بسیج می شود.

وابستگی پارامترهای مقاومت برشی به تغییر شکل، متغیر و دارای فرضیه حداکثر و مقدار چرخش در تشهای اصلی را تخمین می زند و یک مقدار زاویه اصطکاک داخلی محافظه کارانه تخمین می زند.

با این فرضیه پوش مقاومتی نتایج برش ساده برای تنش برشی حداکثر دارای چسبندگی صفر در زاویه اصطکاک داخلی می باشد( تصویر 6-20 ).

نتایج تستهای برش مستقیم نشان داد که زاوی اصطکاک داخلی از 26 تا 29 درجه متغیر است که مطابق نتایج برش ساده است.

این مقادیر با نتایج ارائه شده توسط(Kawazanji(1999) نیز سازگار است.

درتصویر 6.21 تغییرات زاویه اصطکاک داخلی بسیج شده بصورت تابعی از تغییر مکان برای تستهای برش شان ارائه شده است.

زاویه اصطکاک بسیج شده از 35 تا 55 درجه برای تغییر مکان متغیر است.

برای ارزیابی داخل زمین لغزش در مندیبل Dune ,Juan تعدادی آزمایش برش مستقیم ( سطح مقطع )و آزمایش برشم مستقیم آزمایشگاهی( سطح مقطع )، تست سه محوری و آزمایشات درجا با استفاد از Pressure- Phicometer-Probe )به عنوانب خشی از ارزیابی های ژئوتکنیکی انجام دادند.

عمل نمونه ها وخط انها بود که درون یک دستگاه برش مستقیم که به همین منظور طراحی شده بود جهت آزمایش استقرار می یابدنتایج این ارزیابی ها در تصاویر 6-23, 6-22 ارائه شده است.

تستهای سه محوری CU بزرگ مقیاس( قطر در ارتفاع) نیز برروی نمونه ها انجام شدکه در تصویر 6-24 نتایج نوعی این بررسیها نیز ارائه شده است.

مصالح تا کرنش بالاتر ز 15%نیزبه مقاومت برشی حداکثر نرسیدند.

نویسنده در خصوص چگالی با مقادیر B نمونه های اشباع مطالبی را عنوان کرده است.

نتایج حاصل آزمایشات برش مستقیم و نیز Phicometer را در 6-27 ارائه کرد ند این نتایج نشان داد که چسنبدگی زباله های زاویه اصطکاک داخلی آن نیز بودخلاصه از ای پارامتر های مقاومت برش بدست آمده از زباله های لندفیل Duna Juan در تصویر 6-28 ارائه شده است.

آزمایش هایی برروی نمونه هایی به ابعاد مختلف از لندفیل Brondeiantes برزیل انجام دادند.

نمونه های دارای قطر و و چگالی بودند در خلال نمونه سازی ذرات بزرگ توسط مقدار حلال از ذرات کوچکتر جایگزین شده بگونه ای که بزرگترین بعد ذرات از برای نمونه های به قطر تجاوز نگردد.

نتایج تستهای سه محوری برروی نمونه های چگالی بودند در خلال نمونه سازی ذرات بزرگی توسط مقدار معدل از ذرات کوچکتر جایگزین شده بگونه ای که بزرگترین بعد ذرات از برای نمونه های به قطر تجاوز نگردد.

نتایج تستهای سه محوری برروی نمونه های چگالی و در در صد رطوبت طبیعی در تصویر 6-24 و برای رطوبت اشباع شده در تصویر 6-30 نشان داده شده است.نتایج نشان داد که فاکتور تنش انحرافی بصورت ممتد نسبت به کرنش محوری افزایش می یابد.

مقاومت برشی در سطوح مختلف کرنش 20-10 و 30 درصد بدست آمد و در تصویر 6-31 ارائه شده است.

برای نمونه ها در درصد رطوبت طبیعی و کرنش 20 درصد چسبندگی در زاویه اصطکاک داخلی به ترتیب و بودند اما نمونه اشباع چسبندگی 60.7 و زاویه اصطکاک داخلی از خود نشان داد.

کلاً نتایج نشان داد که نمونه های اشباع دارای کاهش در زوایه اصطکاک و افزایش در میزان چسبندگی نشان باشند تفاوت در پوش مقاومت برشی کوچک است لذا می توان یک پوش واحد برای ارائه مقاومت نمونه های اشباع و غیراشباع ارائه کرد که در تصویر 6-31 ارائه شده است.

آزمایشات برروی نمونه های بر چگالی 14,12,10 انجام شدو این بازه این فاکتور کمترین اثر را روی مقاومت برشی اندازه گیری شده از خود نشان داد( تصویر 6-23 ) در تصویر 6-34 اثر کرنش به زاویه اصطکاک داخلی و چسبندگی بسیج شده ارائه شده است.

نتایج نشان می دهد در حالت های کلی این اثر افزایش است.

اثر ابعاد نمونه ها نیز به مقاومت برشی ارزیابی شد.

نمونه های بزرگتر( به قطر ) دارای مقاومت کمتری در کنرش را یکسان بودند.

نویسندگان عنوان کردند که افزایش مقاومت برشی در نمونه های کوچکتر می تواند مربوط به ناهمگن نمونه ها باشد اما اکثر تسطیح مصالح فیبری ممکن است رول مهمی را در این راستا بازی کند چون ابعاد یکسان مواد فیبری درهردو نمونه مورد استفاده قرار گرفت.

تصویر 6-35 رابطه بین تنش انحراف بدست آمده از نمونه های به قطر را ار ائه کرده است.تصویر 6-36 نیز پارامتر های مقاومت برشی بدست آمده در این بررسی ها را با مقادیر موجود در ادبیات مقایسه کرده است.

دو قسمت سه محوری تحت فشار همه جانبه برروی نمونه های انتخاب شده از لندفیل SantoTitso انجام داد.

رابطه تنش و کرنش در تصویر 6-37 همراه تعدادی از موارد موجود درادبیات ارائه شده است که معرف سخت شوندگی کرنشی در کرنشهای بالای است نویسندگان در خصوص ابعاد چگالی نمونه ها اطلاعاتی ارائه نکرده اند.

آزمایشات برروی زباله های اطراف شهر ریودوژاینروی برزیل انجام دادند.

این آزمایشات تنها برروی بخشی در زباله ها که ابعاد کمتر از داشتند انجام شد و ابعاد جعبه برش مستقیم مورد استفاده بودند این آزمایشات در تنشهای قائم 100,75,50,25 انجام شد و پارامتر های مقاومت برشی بدست آمده در مقادیر مختلف جابجایی افقی، متفاوت بود.

در تصویر 6-38 گرافهای تنش – جابجایی ارائه شده است.

تعدادی آزمایش سه محوری به ابعاد برروی ذرات کوچکتر از انجام داد این محقق زباله های آلی منتقل شده از آلمان را به همراه زباله های سوخته توکیو آزمایش کرد.

نتایج این آزمایشات در تصاویر 6-40,6-39 ارائه نشده بودند.

زباله آلی تا مرکز کرنش محوری 20% هم به حداکثر مقاومت برشی خود نرسید.

چگالی نمونه ها بین 7.4 تا 7.7 بودند.

نویسندگان این رفتار را منتسب به کشیدگی پلاستیک در راستای اففی دانستند.

برای تأئید این فرضیه نویسندگان تعدادی تست بدون صفحات پلاستیک انجام دادند.

برای این نمونه ها که چگالی آنها در حدود 8.8 بود روی کرنش 15% تسلیم مشاهده شد.

همچنین نمونه به دلیل چگالی بالای آن در کرنشهای پائین سخت تر بود.

رفتاری مشابه به زباله های آلی حوی ذرات پلاستیک در نمونه زباله های سوخته مشاهده شده که چگالی آنها در حدود بود چون نمونه ها تسلیم نشدند مقاومت آنها در تراز کرنش 15% ارزیابی شد.

در جدول 6-1 نتایج این بررسی ها خلاصه شده است.

تعدادی اتست برش مستقیم بزرگ مقیاس انجام دادند.

این آزمایشهای روی نمونه های با چگالی خشک با درصد رطوبت درصد انجام شد.

تنش قائم مورد استفاده در این آزمایشات 150,100,50 و بودند.

دراین بررسیها به نمونه ها اجازه داده که تا که معادل کرنش 10% است تحت برش قرار شدند.

در این محدوده کرنش هیچیک از نمونه ها حداکثر مقاومت برشی از خود نشان نداد.

نتایج نشان داد که نمونه ها با درصد رطوبت بالاتر مقاومت کمتری از خود نشان می دهند.

این نویسندگان براساس نتایج بدست آورده یک حد پائین متشکل از و یک حدود کاملی برای مقاومت برشی زباله ها ارائه کردند در تصاویر 12,11 نتایج این کار دو محقق بصورت مقایسه ای با سایر نتایج موجود در ادبیات ارائه شده است.

این دو محقق مروری نیز بر نتایج ارائه شده توسطGoldet Assoc (1993) Fasset et al (1994) , Thomas et al( 2003), Jones et al(1997),Dvel Grolo oggeri (1993), Eid et al (2000) داشتند 6.2.2 برروی ادبیات فنی و نتایج بررسیهای مقاومتی برش مصالح MSW بدست آمده در آنالیز برگشتی مندلبیل ای تخریب شده که به ترتیب تاریخ: از توصیفهای زده شده از مقاومت برشی MSW از یک خرابی مندلفی در نیوجرس که پس از تقریباً زباله جدید برروی یک دپوی زباله 15 ساله در یک پریود 4 تا 5 ماده اتفاق افتاده بود استفاده کردند.

نویسندگان گزارش کردند که گسیختگی بوضوح از بخش تحتانی باتلاقی آغاز شد و در میان زباله های پخش شده است یک بارش سنگین باران در یک دوره سه روزه قبل از گسیختگی گزارش شده بود.

نویسندگان همچنین ا ز یک نمونه دوم برای آنالیز برگشتی مقاومت برشی براساس یک تست بارگذاری که برروی بخش خوردگی مندفیل در کالیفرنیای جنوبی بود استفاده کردند.

پاسخهای لندفیل با استفاده از یک شیب سنج و یک حداکثر تغییر مکان جانبی اندازه گیری شد.

در پایان آزمایش بارگذاری تغییر مکانها برگشت و لندفیل بوضوح پایدار ماند.

نویسندگان نتایج حاصل از آنالیز را با نتایج تستهای برش مستقیم انجام شد توسط Landva & Clark(1990) و تست برش مستقیم صحرائی انجام شده توسط Richardson& Reynolds (1991) و نتیجه گیری کردند که مقاومت صحرایی MSW بسیار پائین تر از مقاومت برشی بدست آمده از آزمایش های برش مستقیم وبسیار پائین تر است.

نویسنده عنوان کردند که دلیل این اختلاف ناشناخته است اما می تواند از الیاف خاک برگ فرم در مقیاس کوچک اندازه گیری های برشی تأثیرپذیری بیشتری داشته باشند تا آنالیز برگشتی خرابی های و مقیاس و بارگذاری آنها در ضمن عنوان کردند که مقاومت بدست آمده از آنالیز برگشتی مورد اول به دلیل موارد عدم اطمینان در رفتند خاک می تواند نادرست باشداین نویسندگان یک چسبندگی معادل و زاویه اصطکاک داخلی بعنوان یک حد پائین از نتایج تطبیقشان خرابی ارزیابی های بعدی استفاده کردند( تصویر 6-4 ).

عنوان کردند که آنالیز برگشتی لندفیل نیوجرسی که توسط Hawand &Lavork انجام شد بدلیل وقوع گسیختگی در تغییر مکانهای پائین و یک بخش مقاومت برشی زباله محافظه کارانه است.نتایج قویا ً تحت تأثیر مقاومت برشی با فرض خاک پی هستند.

این نویسندگان عنوان کردند چون بارگذاری لندفیل OII ( نمونه دوم )به دلیل ایجاد تغییر مکانهای پی شده پایانی یافتند و شیب لندفیل و گسیخته نشد استفاده از ضریب اطمینان 1- مقاومت برشی MSW را محافظه کارانه ارائه می کندKavasanjan et al(1995) یک پوش گسیختگی( تصویر 6-26 ) براساس نتایج سری شتهای برش مستقیم Landva & et al(1990) استفاده نشدند.

اطلاعات آزمایشگاهی و صحرائی در جدول 6-2 ارائه شده است.

در جدول 6-3 مقاومت برشی زباله از نتایج آنالیزبرگشتی چهار لندفیل موجود مورد استفاده در ارائه پوش مقاومتی ارائه شده است.

چسبندگی و نیز روش خطهای اصلح شده Bisho مورد استفاده قرار گرفتند به دلیل پایداری شیبها، ضریب اطمینان 1.2 گرفته شد در تصویر 6-42 این پوش دو خطر ارائه شده است که برای تنشهای قائم زیر زاویه اصطکاک داخلی معادل است مضافاً بر اینکه چسبندگی صفر است.

نتایج ارزیابیهایش در عملکرد مرزهای لندفیل ها در زلزله سال 1994 Northridge ارائه کرد.

در این درز یا بیدها از توصیه های Kavazanjian et al 1995 در خصوص چگالی مقاومت برشی استفاده شد این نویسندگان همچنین از دیاگرامهای کاهش مدول برش متوسط و نیز صدائی موجود ارائه شده Matasouical(1994) و نیز Vucetic & Dobry (1991) برای استفاده کردند.

نویسندگان با فرض ضریب اطمینان 1.2 زاویه اصطکاک داخلی را بین 19 تا 35 درجه تعیین کردند.

و زاویه اصطکاک داخلی دینامیکی نیز بین تعیین شد نتیجه ها نشان داد که مقاومت دینامیک توده زباله بزرگتر از مقاومت برشی مفروض در آنالیز استاتیکی پایداری است.

مجدداً نتایج ارزیابی های خود از عملکرد ذره ای لندفیل ها در خلال زلزله سال Rootthridge 1994 استفاده از اصلاح شده مشخصات زباله ارائه کرد.

نویسندگان با استفاده از دیاگرام سرعت موج پرشی و چگالی ارائه شده توسط Kewazanjian (1996) یک تحلیل برگشتی انجام دادند.

برای تحلیل استاتیکی ضریب اطمینان 1.3 آنالیز برگشتی محافظه کارانه زاویه اصطکاک داخلی بین 25 تا 41 درجع را نتیجه داد.

زاویه اصطکاک داخلی دینامیکی محاسبه شده در سه لندفیل بدون پوشش از 27 درجه تا 45 درجه متغیر بود که نشان می داد مقاومت برشی دینامیکی توده زباله بیشتر از مقاومت برش محافظه کارانه استاتیک است.

نویسندگان به این نتیجه رسیدند که یک زاویه اصطکاک بین 33 تا 38 درجه برای یک طرتحی و تحلیل مناسب و کافی است.

Erd et al(2000) : در ابتدا مقاومت برش اولیه زباله ها را با استفاده از آزمایش برش مستقیم بزرگ مقیاس ارزیابی کرد( تصویر 4-43 ) نویسندگان مقاومت برشی چهار شیب گسیخته شده که دارای اطلاعاتی کافی جهت ارزیابی و تحلیل مدل بودند تحلیل برگشتی کردند.

فشار پیزومتر یک و شیرابه مقاومت برشی یا داده های تحت الارض نسبت لندفیل ارزیابی شدند.

نتایج حاصل از تقلیل برگشتی این چهار شیب در تطابق مناسب با نتایج برش مستقیم بود.

نویسندگان یک چسبندگی و زاویه اصطکاک داخلی را جهت ارزیابی خود انتخاب کردند.

خلاصه مرور ادبیات فنی – درسهای آموخته شده از پاسخ مقاومتی تنش - کرنش MSW : از اطلاعات ارائه شده و موری بر ادبیات فنی موارد قابل تأمل را می توان در خصوص پاسخ تنش- کرنش مواد زباله مشاهده کرد.

مقاومت برشی MSW طبیعتاً اصطکاک است و مقاومت برشی مصالح با تنش همه جانبه افزایش می یابد.

غالباً پذیرفتنی است که MSW مقاومت چسبندگی بزرگی اما نامشخصث دارد که توسط اجزاء الیاف گونه موجود در زباله تولید می گردند.

دلیل علنی این عبارت را می توان در شیب های قائم به ارتفاع چندین متری مشاهدههرکد که در دوره های چندماهه و حتی چندساله پایدار می باشند.

(Eid et al 2000).ا اگر باید اعتراف کرد که مکانیک الیاف تسطیح بدرستی شناخته نشده کلاً مقاومت برشی بدست آمده از شیب های پایدار و گسیخته شده زباله مشابه نتایج حاصل از برش مستقیم استEid et al 2000