دانلود تحقیق فولاد های میکرو آلیاژی

Word 4 MB 31908 173
مشخص نشده مشخص نشده مهندسی مواد و متالورژی
قیمت قدیم:۳۰,۰۰۰ تومان
قیمت: ۲۴,۸۰۰ تومان
دانلود فایل
  • بخشی از محتوا
  • وضعیت فهرست و منابع
  • چکیده فولادهای میکروآلیاژی به عنوان خانواده‌ای از فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا هستند تولید فولادهای میکروآلیاژی یکی از مهمترین پیشرفت های متالورژیکی چند دهه اخیر بوده است ، این فولادها به خاطر داشتن ترکیب عالی از خواصی همچون استحکام بالا ، چقرمگی مطلوب ، انعطاف پذیری و قابلیت جوشکاری مناسب ،‌از اهمیت ویژه‌ای برخوردارند مقادیر بسیار جزئی از عناصر میکروآلیاژی می توانند تأثیر به سزایی بر خواص نهایی فولاد داشته باشند .

    از آنجایی که این فولادها هنوز در دست تحقیق می باشند و همچنین از آنجائیکه یکی از روش های بهبود خواص در فولادهای میکروآلیاژی فرآیندهای ترمومکانیکی (‌از قبیل Hot rolling Forgingو...) می باشند لذا در این پروژه هدف ، بررسی این فرآیند ها و همچنین معرفی و طبقه‌بندی فولادهای میکروآلیاژی می باشد .

    کلید واژه : فولاد های میکرو آلیاژی ، ترمو مکانیکال،‌ آهنگری یکی از انواع فولادهای میکروآلیاژی، فولادهای میکروآلیاژی آهنگری می باشند .

    فولادهای میکروآلیاژی آهنگری اولین بار اواخر دهه 70 معرفی شدند لازمه ی استفاده از این فولادها رسیدن به استحکام کششی بالا حین آهنگری بود .

    همچنین از این طریق روش های سرد کردن و آبدیده کردن که پر هزینه و برای محیط زیست مضر بود حذف می شد با این حال بخش هایی که از فولاد آهنگری میکروآلیاژی ساخته می شوند در مقایسه با روش های دیگر استحکام کمتری داشته این موضوع کاربرد آنها را به ویژه در بخش های ایمنی محدود می کرد اولین نسل فولادهای میکروآلیاژی (وانادیوم – منگنز – کربن ) دارای میکروساختار فریت – پرلیت بودند که استحکام پایینی داشتند بنابراین در سالهای اخیر تحقیقات روی حذف یا کاهش پرلیت تشکیل شده پس از جوشکاری متمرکز شده، که دارای میکروساختار فریت – پرلیت دارای استحکام ضربه بالا است.

    مانند فریت نوک تیز که آن را از طریق کنترل پارامترهای پرداخت و ترمومکانیکی اصلاح می کنند هدف نهایی این تلاش تولید بخش هایی با استحکام و سختی بالا که برای کاربرد در بخش های ایمنی اتومبیل مناسب هستند می باشند یک فریت نوک تیز در دمای پایین تر از فریت – پرلیت پرویوتکتویید و بالا تر از دمای آغاز مارتنزیت شکل می گیرد بنابراین دامنه ی دمای تغییر شکل آن مانند بینیت است همچنین گزارش شده است که مکانیزم تغییر شکل بینیت با فریت نوک تیز مشابه است .

    ولی سایت های هسته سازی مربوط به آنها متفاوت می باشد در بینیت ضخامت فریت در محدوده های دانه آستنیت آغاز می شود و دسته هایی از صفحات موازی با جهت کریستالوگرافی یکسان تشکیل می دهند.

    در مقابل به خوبی پذیرفته شده است که فریت نوک تیز به شکل درون دانه ای[1] یا مرز دانه ای در دسته هایی درون دانه های بزرگ آستنیت هسته سازی می کنند و سپس در جهت های گوناگون پخش می شوند همچنین گفته می شود فریت نوک تیز در حقیقت همان بینیت است که بصورت درون دانه ای یا مرز دانه ای هسته سازی شده است یا اینکه از برخوردهای چند گانه فریت و یدمن اشتاتن و فریت پلی گونال که به صورت درون دانه ای یا مرز دانه ای یا هسته سازی شده است به وجود آمده است حالت هسته سازی فریت نوک تیز به گونه ای است که باعث تنظیم آشفته و بی نظمی صفحات و دانه های نرم می شوند و دانه های آن نرم می شود که حاصل آن میکروساختاری است که در مقایسه با بینیت عادی نظم کمتری دارد این ساختار بهتر ، بیشتر شکافها را منحرف می کند و بنابراین از دیدگاه استحکام مناسب تر هستند.

    رشد صفحات فریت باعث می شود که میزان کربن آستنیت های باقیمانده بیشتر شوند که ممکن است بدون تغییر باقی بماند یا به مارتنزیت یا بینیت و یا کاربید های درهم تبدیل شوند .

    با به کارگیری کشش، آستنیت تغییر شکل نداده و به مارتنزیت تبدیل می شود که سختی کشش را افزایش می دهد در میکروساختار لایه ای[2] فریت ، حذف پرلیت و کاهش تولید کاربیدهای بین لایه ای[3] و کنترل میزان آستنیت باقیمانده برای رسیدن به استحکام بهینه و خواص سختی مناسب ضروری است .

    در قسمتی از این پروژه اثر پارامترهای فرآیند ترمومکانیکی روی ویژگی های میکروساختاری که در بالا ذکر شد مورد بررسی قرار گرفته است .

    هدف این قسمت توسعه ی فرآیند آهنگری برای رسیدن به استحکام و سختی بالا می باشد تا بتوان بخش های ایمنی اتومبیل را توسط آنها ساخت .

    اما بطور کلی هدف ما از انتخاب این موضوع و بحث و بررسی در مورد انواع فولادهای میکروآلیاژی بررسی روش های بهبود خواص مکانیکی این فولادها بطور مثال همین فولاد میکروآلیاژی آهنگری و سایر فولادها می باشد .

    برای بررسی روش های بهبود خواص مکانیکی فولادهای میکروآلیاژی روش های مختلفی وجود دارد از جمله روش عملیات حرارتی ، ترمومکانیکی و ...

    می باشد که ما در این پروژه از روش ترمومکانیکال استفاده می کنیم که شامل بخشهای زیر می باشد .

    1-بهبود استحکام ضربه و خواص کششی در فولاد میکرو آلیاژی آهنگری گرم Nb-V 2- مهندسی محصولات آهنگری فولادهای ساختمانی میکروآلیاژی 3- فولادهای کم آلیاژ و دارای استحکام بالا[4] 4- تبلور مجدد استاتیکی فولاد آستنیت تغییر شکل یافته و سینتیک رسوب القا شده در فولادهای میکروآلیاژی و انادیوم 5- ریز ساختار و ویژگی فولاد کم آلیاژ مقاوم به دما 6- فرآیند ترمومکانیکی و ریز ساختار فولاد میکرو آلیاژی و محصولات میله ای سیمی 5-2- فرآیند ترمو مکانیکی و ریز ساختار فولاد میکرو آلیاژی و محصولات میله ای سیمی 68 1-5-2- میکروساختار و خواص آن 72 2-5-2- پیشرفت های بعدی 76 6-2- بهبود استحکام ضربه و خواص کششی در فولاد میکروآلیاژی آهنگری گرم وانادیوم – نیوبیوم از طریق کنترل میکروساختار 77 1-6-2- خواص مکانیکی 80 2-6-2- میکروساختار 85 3-6-2- میکروساختار 90 4-6-2- خواص مکانیکی 93 فصل سوم:نتیجه گیری و پیشنهادات 95 نتیجه گیری 96 پیشنهادات 98 مراجع 99 فهرست اشکال عنوان صفحه شکل (1-2)- اثر میزان سرد کاری روی افزایش استحکام تسلیم ناشی از قوی ساختن رسوب در یک فولاد 15/0 درصد وانادیوم 10 شکل(2-2)- اثر مقدار منگنز روی قوی ساختن رسوب فولاد میکروآلیاژ شده وانادیوم با ترکیب پایه 08/0 درصد کربن و 30/0 درصد سیلیسیوم 11 شکل(2-2)- اثر کاربید نیوبیوم روی استحکام تسلیم برای اندازه های متفاوت ذرات کاربیدنیوبیوم 12 شکل a(3-2)- در زبری دانه آستنیت طی گرم کردن مجدد و بعد از نورد گرم برای نگهداری به مدت 30 دقیقه که مقدار تیتانیوم بین080/0% و 022/0% درصد می باشد.

    15 شکلb (3-2)- وابستگی استحکام دهی رسوب روی اندازه متوسط رسوب (X) و کسر آن مطابق با تئوری و مشاهدات آزمایشی برای افزودنی های میکروآلیاژ کننده ی داده شده 16 شکل (4-2)- خصوصیات عمق -کشیدگی درجه های ورق فولاد 18 شکل (5-2)- سیکل های به عمل آوری برای فولادهای قراردادی و میکروآلیاژ شده (قسمت پایین) ]فولادهای قراردادی کوئنچ شده و تمپر شده: قسمت بالا] 19 شکل (6-2)- شکل تهیه اجزا آهنگری برای فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا با استفاده از عملیات ترمومکانیکی 25 شکل(7-2)- افزودن تیتانیوم به آهن نوع A با تمرکز 005/0 درصد به طور کامل در آستنیت در درجه حرارت 1250 درجه سانتیگراد صورت می گیرد 27 شکل (8-2)- حین سرد شدن کل نیتروژن از فلز حذف نمی شود.

    اضافه ی نیتروژن ایجاد نیتریدهای BN و ALN حین سرد شدن می کند 28 شکل (9-2)- گرمای لازم برای آهنگری بر اساس اندازه ی دانه ی اولیه آستنیت نمونه های شسته شده از افزایش حرارت آستنیت کردن مشخص می شود 29 شکل(10-2)- زمان نگهداری هم دما اندازه دانه آستنیت زمان بعد از کار گرم در دمای 900 درجه سانتیگراد قبل از سرد شدن 30 شکل(11-2)- ساختار دانه خوب آستنیت اولیه بعد از عملیات ترمومکانیکی و بعد از آبدیده شدن 30 شکل (12-2)- ساختار دانه خوب آستنیت اولیه بعد از عملیات ترمو مکانیکی و بعداز آبدیده شدن 31 شکل (13-2)- ساختار مارتنزیت – بینیت فولاد نوع B کوئنچ شده 31 شکل (14-2)- ساختار مارتنزیت لایه ای فولاد نوع C خیس شده 32 شکل (15-2)- در داخل لایه های مارتنزیت حضور اجزاء متفاوت سمنتیت به اثبات رسیده است 32 شکل (16-2)- در دیواره های آستنیت اولیه نوع M23(C,B)6 اجزاء منتشر شده یافت شده اند 33 شکل (17-2)- اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 043/.

    وانادیوم 39 شکل (18-2) - اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 043/.

    وانادیوم 39 شکل (19-2)- اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 060/.

    وانادیوم 40 شکل (20-2)- اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 060/.

    وانادیوم 40 شکل (21-2)- اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 093/.

    وانادیوم 41 شکل (22-2)- اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 093/.

    وانادیوم 41 شکل (23-2)- اختلاف کسر تبلور مجدد Xa با زمان برای فولاد دارای 093/.

    وانادیوم 42 شکل (24-2)- طرح 5/0t در برابر دمای معکوس فولاد 043/0 وانادیوم 43 شکل (25-2)- طرح 5/0t در برابر دمای معکوس فولاد 060/0 وانادیوم 43 شکل (26-2)- طرح 5/0t در برابر دمای معکوس فولاد 093/0 وانادیوم 44 شکل (27-2)- طرح انرژی فعال سازی Q در برابر دمای معکوس فولاد 043/0 وانادیوم 44 شکل (28-2) – طرح انرژی فعال سازی Q در برابر دمای معکوس فولاد 060/0 وانادیوم 45 شکل (29-2)- طرح انرژی فعال سازی Q در برابر دمای معکوس فولاد 093/0 وانادیوم 46 شکل (30-2)- نمودارهای PTT فولاد 043/0 وانادیوم 49 شکل (31-2)- نمودار های PTT فولاد 063/0 وانادیوم 50 شکل (32-2)- نمودارهای PTT فولاد 093/0 وانادیوم 50 شکل (33-2)- نمودارهای PTT فولاد 060/0 وانادیوم 51 شکل (34-2) – طرح TMP برای صفحه و تیر 61 شکل (35-2)- ریز ساختارهای نوری بعضی فولادها در موقعیت قبل از نورد کاری 61 شکل (36-2) – فضای روشن میکروسکوپی 63 شکل (37-2)- وابستگیa -تنش تسلیم وb-UTS 64 شکل (38-2)- افزایش دمای متوسط فولاد مقاوم به دما و فولاد نرم 67 شکل(39-2)– وابستگی‌رسانندگی‌حرارتی‌با‌دما‌برای‌آهن خالص و فولادهای ساختمانی 68 شکل (40-2)- منحنی های دما – زمان برای قسمتهای مختلف 74 شکل (41-2)- تغییرات انرژی ضربه ای شارپی با پارامتر آهنگری 80 شکل (42-2)- a - نمودار شماتیکی فرایند ترمو مکانیکی 81 شکل (43-2)- درصد تغییرات طول با سرعت سرد سازی و گرم کردن مجدد و دماهای تغییر شکل 82 شکل (44-2)- تغییرات درصد کاهش فضا با سرعت سرد کردن 82 شکل (45-2)- منحنی های مهندسی فشار- کشش 83 شکل (46-2)- اختلاف استحکام تسلیم و استحکام کشش با سرعت سرد سازی 84 شکل (47-2)- اختلاف استحکام تسلیم و استحکام کشش با دماهای تغییر شکل 84 شکل (48-2)- تغییرات اندازه متوسط دانه آستنیت با دمای گرم کردن مجدد 85 شکل (49-2)- میکروساختار نمونه هایی که مجدداً در دمای 1200 درجه ی سانتیگراد گرم شده‌اند 87 شکل (50-2)- نمونه های بارزی از حضور و توزیع آستنیت گرم شده است 88 شکل (51-2)- تأثیر دمای گرم کردن مجدد و سرعت سرد سازی روی نمودارهای پراش اشعه ی ایکس نمونه ها 89 شکل (52-2)- افزایش درصد حجم آستنیت مجدد گرم شده بر اساس سرعت سرد کردن 89 شکل (53-2)- افزایش درصد فازها برای تغییر شکل 75 درصدی 91 شکل (54-2)- انرژی ضربه‌ای شارپی بر اساس حجم فریت سوزنی و میزان آستنیت باقی ‌مانده 92 شکل (55-2)- منحنی های مهندسی فشار- کشش نمونه هایی که کاهش ارتفاع 75 درصدی در 1200 درجه ی سانتیگراد دارند 93 فهرست جداول عنوان صفحه جدول (1-2): ترکیبات بعضی از فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا پوشش یافته در خصوصیات ASTM را بر می شمارد 7 جدول(2-2)- اثر مقدار منگنز روی قوی ساختن رسوب فولاد میکروآلیاژ شده وانادیوم با ترکیب پایه 08/0 درصد کربن و 30/0 درصد سیلیسیوم 11 جدول (3-2)- مقدار اعداد ثابت A و B در معادله 1 برای کاربیدها و نیتریدهای انتخاب شده 23 جدول (4-2)- خواص مکانیکی محصولات انتخاب شده فولادهای میکروآلیاژی برای عناصر آهنگری شده 24 جدول (5-2) – ترکیب شیمیایی فولادها 37 جدول (6-2) – اندازه ی ذرات آستنیت 37 جدول (7-2)- دمای بحرانی تبلور مجدد و ساکن [SRCT , C] 46 جدول (8-2)- مقایسه ی بین مقادیر عملی SRCT(c) , Tnr (c) 52 جدول (9-2)- ترکیب شیمیایی فولادها 58 جدول (10-2) – پارامترهای فرایند و داده های میکروساختاری 60 جدول (11-2)- خواص کششی فولادهای آلیاژی 66 جدول (12-2) – سختی ضربه ای دمای محیط 66 جدول (13-2)- ترکیب شیمیایی فولاد 77 جدول(14-2)- ترکیب شیمیایی فولادهای آزمایش شده 77 جدول (15-2)- نتایج خواص مکانیکی و سختی پذیری فولادهای نام برده شده 33 فصل اول مقدمهیکی از انواع فولادهای میکروآلیاژی، فولادهای میکروآلیاژی آهنگری می باشند .

    در مقابل به خوبی پذیرفته شده است که فریت نوک تیز به شکل درون دانه ای یا مرز دانه ای در دسته هایی درون دانه های بزرگ آستنیت هسته سازی می کنند و سپس در جهت های گوناگون پخش می شوند همچنین گفته می شود فریت نوک تیز در حقیقت همان بینیت است که بصورت درون دانه ای یا مرز دانه ای هسته سازی شده است یا اینکه از برخوردهای چند گانه فریت و یدمن اشتاتن و فریت پلی گونال که به صورت درون دانه ای یا مرز دانه ای یا هسته سازی شده است به وجود آمده است حالت هسته سازی فریت نوک تیز به گونه ای است که باعث تنظیم آشفته و بی نظمی صفحات و دانه های نرم می شوند و دانه های آن نرم می شود که حاصل آن میکروساختاری است که در مقایسه با بینیت عادی نظم کمتری دارد این ساختار بهتر ، بیشتر شکافها را منحرف می کند و بنابراین از دیدگاه استحکام مناسب تر هستند.

    با به کارگیری کشش، آستنیت تغییر شکل نداده و به مارتنزیت تبدیل می شود که سختی کشش را افزایش می دهد در میکروساختار لایه ای فریت ، حذف پرلیت و کاهش تولید کاربیدهای بین لایه ای و کنترل میزان آستنیت باقیمانده برای رسیدن به استحکام بهینه و خواص سختی مناسب ضروری است .

    1-بهبود استحکام ضربه و خواص کششی در فولاد میکرو آلیاژی آهنگری گرم Nb-V 2- مهندسی محصولات آهنگری فولادهای ساختمانی میکروآلیاژی 3- فولادهای کم آلیاژ و دارای استحکام بالا 4- تبلور مجدد استاتیکی فولاد آستنیت تغییر شکل یافته و سینتیک رسوب القا شده در فولادهای میکروآلیاژی و انادیوم 5- ریز ساختار و ویژگی فولاد کم آلیاژ مقاوم به دما 6- فرآیند ترمومکانیکی و ریز ساختار فولاد میکرو آلیاژی و محصولات میله ای سیمی فصل دوم مروری بر منابع 1-2- فولادهای کم آلیاژ و دارای استحکام بالا : فولادهای کم آلیاژ و دارای استحکام بالا و یا فولادهای میکروآلیاژ شده ، برای فراهم نمودن خصوصیات مکانیکی بهتر و یا مقاومت بیشتر در برابر خوردگی جوی نسبت به فولادهای کربن قراردادی طرح شده اند .

    این خصوصیات برای فولادهای آلیاژ در مفهوم طبیعی در نظر گرفته نمی شوند چون این فولادها برای برآوردن خصوصیات مکانیکی ویژه به جای ترکیب شیمیایی طرح می شوند فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام های تسلیم بیشتر از MPa 275 یا ksi 40 می باشند .

    ترکیب شیمیایی یک فولاد کم آلیاژ با استحکام بالا به ویژه ممکن است برای ضخامت های متفاوت محصول فرق داشته باشد تا نیازمندی های خصوصیت مکانیکی را برآورده سازند .

    فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا به شکل ورقه ای یا صفحه ای مقدار کربن پایینی دارند (c 05/0 تا 25/0 - % ) تا شکل پذیری و قابلیت جوش کافی را تولید کنند و آنها مقدار منگنز بالای 2% دارند .

    کمیت های کم ، کروم ، نیکل ، مولیبدن ، مس ، نیتروژن ، وانادیوم ، نیوبیوم ، تیتانیوم و زیرکونیوم در ترکیبات متفاوت بکار می روند .

    طبقه های فولاد کم آلیاژ با استحکام بالا عبارتند از درجه های متعدد استاندارد و اختصاصی طرح شده برای فراهم نمودن ترکیبات ویژه بهینه که دارای خصوصیاتی مثل استحکام ، چقرمگی ، شکل پذیری و قابلیت جوش و مقاومت به خوردگی جوی می باشند.

    این فولادها به عنوان فولادهای آلیاژی در نظر گرفته نمی شوند حتی اگر چه خصوصیت بهینه اشان با استفاده از افزودنیهای کم آلیاژ به دست می آیند .

    علاوه بر این فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا بصورت یک طبقه فولاد جداگانه طبقه بندی می شوند که شبیه به فولاد نورد شده دارای کربن کم هستند و خصوصیات مکانیکی افزایش یافته ای دارند که با اضافه کردن مقادیر کم آلیاژ به دست می آیند و احتمالاً با تکنیک های بعمل آوری ویژه مثل نورد کاری کنترل شده و روش هایسرد سازی شتاب یافته حاصل می شوند .

    این تشخیص محصول جداگانه از فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا با این واقعیت منعکس می شوند که فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا معمولاً از قیمت پایه برای فولاد های کربن قیمت گذاری می شوند نه از قیمت پایه برای فولادهای آلیاژی علاوه بر این فولادهای کم آلیاژ و با استحکام بالا اغلب بر اساس خصوصیات مکانیکی حداقل فروخته می شوند همراه با میزان آلیاژ خاصی که برای صلاحدید تولید کننده فولاد بر جای می ماند]1[ .

    1-1-2- فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا می توانند به6 طبقه تقسیم شوند : 1-1-1-2- فولادهای هوازدگی ، که حاوی مقادیر کمی عناصر آلیاژ کننده اند ، مثل : مس و فسفر که مقاومت بالایی در برابر خوردگی جوی و استحکام دهندگی به محلول جامد دارند .

    2-1-1-2- فولادهای پرلیت – فریت میکروآلیاژ شده : که حاوی افزودنیهای بسیار کم( معمولاً کمتر از 10/0% ) کاربید قوی و یا عناصر تشکیل دهنده کربونیترید مثل نیوبیوم ، وانادیوم و یا تیتانیوم هستند تا به رسوب استحکام دهند ، تصفیه ی دانه ای انجام داده و احتمال کنترل دمای تغییر شکل را داشته باشند .

    3-1-1-2- فولادهای پرلیتی نوردکاری شده : که ممکن است شامل فولادهای منگنز – کربن باشند اما می توانند افزودنی های کمی از سایر عناصر آلیاژ کننده برای بالا بردن استحکام ، چقرمگی ، شکل پذیری و قابلیت جوش داشته باشند .

    4-1-1-2- فولادهای فریت سوزنی ( با بینیت کم کربن ) که از جمله فولادهای کم کربن هستند (کمتر از 05/0 % کربن ) همراه با ترکیب عالی از استحکام تسلیم بالا (به بالایی MPa690 و یا ksi 100 ) قابلیت جوش و شکل پذیری و چقرمگی خوب دارند .

    5-1-1-2- فولادهای دو فازی : که میکروساختمان مارتنزیتی دارند و در قالب فریتی پراکنده اند و ترکیب خوبی از شکل پذیری و استحکام کششی بالا دارند .

    6-1-1-2- فولادهای کنترل شده شکل آخال : که شکل پذیری پیشرفته ای را ایجاد کرده و چقرمگی از طریق ضخامت با افزودنی های کم کلسیم ، زیرکونیوم و یا تیتانیوم و یا احتمالاً عناصر خاکی نادر را فراهم می کنند بطوریکه شکل آخال های سولفید از رشته های کشیده شده به کره های کروی کوچک پراکنده تغییر می کنند .

    این طبقه ها الزاما گروه بندی های مجزایی نیستند .

    مثلاً یک فولاد کم آلیاژ دارای استحکام بالا ممکن است خصوصیاتی بیش از یک گروه بندی داشته باشد .

    به عنوان مثال همه انواع فولادهای بالا می توانند از نوع شکل کنترل شده آخال باشند .

    فولاد پرلیت – فریت میکروآلیاژ شده نیز ممکن است آلیاژ های اضافی برای مقاومت خوردگی و استحکام دهندگی به محلول جامد داشته باشند]1[.

    جدول (1-2): ترکیبات بعضی از فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا پوشش یافته در خصوصیات ASTM را بر می شمارد .] 1 [ کاربردهای فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا عبارتند از انشعابات گاز و نفت ، وسایل نقلیه جاده ای و بزرگراهی سنگین ، ساختمان سازی و ماشین آلات کشاورزی ، تجهیزات صنعتی ، تانک های ذخیره سازی ، ماشین های معدن و راه آهن ، برف روب ها ، لاروبی کننده ها و کرجی ها ، تیرهای چراغ برق و تیرک های ساختمان و پانل ها از جمله موارد استعمال دیگر این فولادها می باشند .

    انتخاب یک فولاد ویژه با استحکام بالا به تعدادی از نیازمندی های کاربرد بستگی دارد از جمله کاهش ضخامت ، مقاومت خوردگی ، شکل پذیری و قابلیت جوش .

    در مورد بعضی از کاربردها مهمترین فاکتور در فرآیند انتخاب فولاد نسبت بهینه استحکام به وزن فولادهای کم آلیاژ با استحکام بالا یا فولادهای قراردادی کم کربن است این مشخصه فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا منجر به استفاده ی روز افزون شان در اجزاء اتومبیل شده است ]1[.

    2-1-2- اثرات افزودنی های میکروآلیاژ کننده : این بخش بر روی فولادهای پرلیت – فریت میکروآلیاژ شده تاکید کرده است ، که از افزودنی های عناصر آلیاژ کننده مثل نیوبیوم و وانادیوم برای بالا بردن کربن و یا محتواهای منگنز استفاده می کند ( و به این ترتیب توانایی حمل بار بالا می رود ) بررسی های گسترده در طول دهه 1960 بر روی اثرات نیوبیوم و وانادیوم روی خصوصیات مواد یا مصالح درجه ساختمانی باعث کشف این موضوع گردید که مقادیر کم نیوبیوم، وانادیوم هر کدام (10/0% ) فولادهای استاندارد کربن – منگنز را بدون تداخل با بعمل آوری بعدی مستحکم و قوی می سازند مقدار کربن نیز می تواند کم شود تا هم قابلیت جوش را بالا ببرد و هم چقرمگی را ، چون اثرات مقاومت دهندگی نیوبیوم و وانادیوم بخاطر کاهش در استحکام ناشی از کاهش در مقدار کربن جبران می شوند .

    خصوصیات مکانیکی فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالای میکرو آلیاژ شده ، فقط در صورت افزایش عناصر میکرو آلیاژ کننده حاصل می شوند .

    لازمه ی وجود آستنیت که به اثرات پیچیده طرح آلیاژ و تکنیک های نورد کاری بستگی دارد ، نیز یک فاکتور مهم در تصفیه دانه ای فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالای نورد گرم است .

    تصفیه دانه ای در صورت وجود آستنیت با روش های نورد کاری کنترل شده ، باعث چقرمگی بالا و استحکامهای تسلیم زیاد در رنج 345 تا 620 مگا پاسکال(ksi 90 تا 50) می شود.

    ]1[ این توسعه فرآیندهای نوردکاری کنترل شده همراه با طرح آلیاژ، سطوح استحکام تسلیم بالایی را تولید کرده است که با پایین آمدن تدریجی مقدار کربن توام می باشد بسیاری از فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا میکروآلیاژ شده اختصاصی ، مقادیر کربن به کمی 60/0% و یا حتی کمتر دارند ، با این حال هنوز می توانند استحکام تسلیم حدود 485 مگا پاسکال (ksi 70) را توسعه داده و ایجاد نمایند .

    استحکام تسلیم بالا ، با اثرات ترکیبی اندازه دانه ریز ایجاد شده و در طول نورد کاری گرم کنترل شده و استحکام دهندگی رسوب حاصل می شود که این خصوصیت ناشی از حضور وانادیوم ، نیوبیوم و تیتانیوم است .

    3-1-2- انواع گوناگون فولادهای فریت – پرلیت میکروآلیاژ شده عبارتند از : فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم – نیوبیوم 4-3-1-2- فولادهای مولیبدن – نیوبیوم فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم – نیتروژن فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم – تیتانیوم فولادهای میکروآلیاژ شده تیتانیوم – وانادیوم این فولادها ممکن است شامل عناصر دیگری هم باشند تا مقاومت خوردگی بالایی داشته باشند و مقاومت محلول جامد را بالا برده و قابلیت سخت کاری زیادی را در بر بگیرند( اگر محصولات تغییر شکل غیر از فریت – پرلیت بهینه باشند .

    ) ]1[.

    1-3-1-2- فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم : تهیه و توسعه فولادهای حاوی وانادیوم مدت کوتاهی پس از تهیه فولادهای هوازدگی رخ می دهد و محصولات نورد شده صاف با بیش از 10/0% وانادیوم بطور وسیعی در شرایط نورد گرم بکار می روند فولادهای حاوی وانادیوم نیز در شرایط نورد کنترل شده ، نرمال شده و یا کوئنچ و تمپر شده بکار می روند .

    وانادیوم با تشکیل ذرات رسوب ریز ( با قطر 5 الی 100 نانومتر ) V (CN) در فریت در طول سرد سازی پس از نورد گرم به قوی ساختن کمک می کند .

    این رسوبات وانادیوم ، که به پایداری رسوبات نیوبیوم نیستند ، محلول در همه دماهای عادی نورد کاری هستند که برای ایجاد فریت دانه ریز مفید می باشند (بخش فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم در این تحقیق را مشاهده نمایید) قوی ساختن به وسیله وانادیوم ، بین 5تا 15 مگا پاسکال ( ksi 2 و 7/0 ) در هر 01/0 ترکیب شیمیایی وانادیوم است و این حد متوسط به مقدار کربن و سرعت سرد سازی حاصل از نورد گرم بستگی دارد ( و بنابراین به ضخامت مقطع نیز بستگی دارد ) سرعت سرد سازی که با دمای نورد گرم و ضخامت مقطع معین می شود برروی قوی ساختن سطح رسوب در فولاد 15/0% وانادیوم تاثیر می گذارد که در شکل 1-2 نشان داده شده است .

    شکل (1-2)- اثر میزان سرد کاری روی افزایش استحکام تسلیم ناشی از قوی ساختن رسوب در یک فولاد 15/0 درصد وانادیوم ]1[ در سرعت های سرد سازی بالا بیشتر ذرات (CN) V در محلول باقی می ماند و بنابراین بخش کوچکتری از ذرات (CN) V رسوب کرده و قوی ساختن نیز کاهش می یابد در مورد یک ضخامت مقطع داده شده و محیط سرد سازی ، سرعت های سرد سازی می توانند با افزایش یا کاهش دما قبل ازسرد سازی به ترتیب افزایش یافته و یا کاهش یابند.

    افزایش دما باعث بزرگتر شدن اندازه دانه ای آستنیت می شود در حالیکه کاهش دمای نورد کاری را دشوار تر می سازد .

    مقدار منگنز نیز بر روی استحکام دادن فولادهای میکروآلیاژ شده وانادیوم تاثیر می گذارد اثر منگنز روی فولاد وانادیوم نورد شده گرم در جدول (2-2) نشان داده شده است با افزایش 9/0 درصد منگنز که ناشی از قوی ساختن محلول جامد است .

    قوی کردن رسوب وانادیوم نیز افزایش می یابد چون منگنز دمای تغییر شکل آستنیت به فریت را پایین می آورد به این ترتیب باعث پراکندگی رسوب ریزتر می شود .

    این اثر منگنز روی قوی ساختن رسوب بزرگتر از اثرش در فولادهای نیوبیوم است با اینحال استحکام مطلق در یک فولاد نیوبیوم دارای Mn 2/1 % فقط حدود 50 مگا پاسکال ( ksi 7) کمتر از فولاد وانادیوم است اما در سطح آلیاژی بسیار کمتری است ( یعنی nb 06/0 % در برابر 14/0% وانادیوم ) سومین عاملی که روی استحکام فولادهای وانادیوم تاثیر می گذارد اندازه دانه ای فریت تولید شده بعد از سرد سازی از دمای آستنیت کننده است .

    اندازه های دانه ای فریت ریزتر (که نه تنها باعث استحکام های تسلیم بالاتر شده بلکه چقرمگی و شکل پذیری را نیز بالا می برند) می توانند با دماهای تغییر شکل کمتر آستنیت به فریت و یا با شکل گیری اندازه های دانه ای آستنیت ریز تر قبل از تغییر شکل تولید شوند پایین آوردن دمای تغییر شکل که روی قوی ساختن سطح رسوب تاثیر می گذارد می تواند با افزودن آلیاژ و یا با سرعت های سردسازی افزایش یافته ایجاد شود در مورد یک سرعت سرد سازی داده شده تصفیه اندازه دانه فریت و تصفیه اندازه دانه آستنیت در طول نورد کاری صورت می گیرد .

    اندازه دانه آستنیت فولادهای نورد گرم با تبلور مجدد و رشد دانه ای آستنیت در طول نورد کاری معین می شود فولادهای نورد گرم وانادیوم معمولاً دستخوش نوردکاری قراردادی قرار می گیرند اما با نورد کنترل شده تبلور مجدد تولید می شود.

    با نورد کاری قراردادی فولادهای وانادیوم قوی ساختن مناسب رسوب را تهیه کرده و قوی ساختن نسبتاً کمی را از تصفیه دانه ایجاد می کنند استحکام تسلیم حداکثر فولادهای وانادیوم نورد گرم قراردادی با 25/0 درصد کربن و 087/0 درصد وانادیوم حدود 450 مگا پاسکال (ksi 65) است .

    حد عملی استحکام های تسلیم برای فولاد میکرو آلیاژ شده وانادیوم نورد گرم حدود 415 مگا پاسکال (ksi 60) است حتی وقتی تکنیک های نورد کاری کنترل شده بکار روند .

    فولادهای وانادیوم که در معرض نورد کاری کنترل شده تحت تبلور مجدد قرار می گیرند نیاز به اضافه کردن تیتانیوم دارند بطوریکه رسوب ریزی ازTiN تشکیل می شود که رشد دانه آستنیت را بعد از تبلور مجدد محدود می سازد .

    استحکام های تسلیم از نورد کاری کنترل شده قراردادی به حد عملی حدود 415 مگا پاسکال (ksi 60) محدود شده است که به دلیل فقدان تاخیر تبلور مجدد است وقتی هم استحکام و هم چقرمگی ضربه ای از جمله عوامل مهم باشند در این صورت فولاد نیوبیوم کم کربن و نورد کاری شده کنترل شده قابل ترجیح است ( مثل ورقه مقاوم به ترک خوردگی تحریک شده هیدروژن 60- X )]1[ جدول(2-2)- اثر مقدار منگنز روی قوی ساختن رسوب فولاد میکروآلیاژ شده وانادیوم با ترکیب پایه 08/0 درصد کربن و 30/0 درصد سیلیسیوم ]1[ 2-3-1-2- فولادهای میکروآلیاژ شده نیوبیوم : مثل وانادیوم ، نیوبیوم استحکام تسلیم را با سخت کردن رسوب ، بالا می برد ، میزان افزایش به اندازه و مقدار کاربیدهای نیوبیوم رسوب کرده بستگی دارد .

    شکل(2-2)- اثر کاربید نیوبیوم روی استحکام تسلیم برای اندازه های متفاوت ذرات کاربیدنیوبیوم ]1[ با این حال نیوبیوم نیز یک تصفیه کننده دانه ای موثر از وانادیوم است .

    بنابراین اثر ترکیبی قوی کردن رسوب و تصفیه دانه فریت نیوبیوم، یک عمل قوی کننده موثرتر از وانادیوم می سازد .

    اضافه کردن نیوبیوم معمولاً حدود 04/0% تا 02/0% درصد است .

  • فهرست:

    فصل اول مقدمه ................................................................................................. 1

    فصل دوم :‌مروری بر منابع ............................................................................... 4

    1-2- فولادهای کم آلیاژ و دارای استحکام بالا ............................................. 5

    1-1-2- طبقه بندی فولادهای کم آلیاژ دارای استحکام بالا .............. 6

    2-1-2- اثرات افزودنی های میکروآلیاژ کننده ................................... 8

    3-1-2- انواع گوناگون فولادهای فریت – پرلیت میکروآلیاژ شده . 8

    4-1-2- اثرات عناصر میکروآلیاژی روی مشخصه های به عمل آوری   18

    5-1-2- به عمل آوری فولادهای پتک کاری میکروآلیاژ شده .......... 19

    6-1-2- کنترل خصوصیات ..................................................................... 19

    7-1-2-اثرات عناصر میکروآلیاژی شده روی پتک کاری ................. 20

    2-2- مهندسی محصولات آهنگری فولادهای ساختمانی میکروآلیاژی ... 22

    3-2- تبلور مجدد استاتیکی فولاد آستنیت تغییر شکل یافته و رسوب سینتیک القا شده در فولادهای میکروآلیاژی وانادیوم ........................................................................................ 35

    1-3-2- تبلور مجدد استاتیکی ............................................................. 37

    2-3-2- نمودارهای دما و زمان رسوب PTT ...................................... 48

    3-3-2- مقایسه ی بین Tnr , SRCT  ................................................. 51

    4-2- ریز ساختار و ویژگی های فولاد کم آلیاژ مقاوم به دما...................... 54

    1-4-2- ترکیب شیمیایی ....................................................................... 58

    2-4-2-پردازش و عمل آوری ترمو مکانیکی....................................... 59

    3-4-2- ریز ساختار ............................................................................... 62

    4-4-2- تنش تسلیم دمای فزاینده ..................................................... 63

    5-4-2- سختی ضربه ای ....................................................................... 65

    6-4-2- مقاومت به دما............................................................................ 66

    5-2- فرآیند ترمو مکانیکی و ریز ساختار فولاد میکرو آلیاژی و محصولات میله ای سیمی         68

     1-5-2- میکروساختار و خواص آن ........................................................ 72

    2-5-2- پیشرفت های بعدی ................................................................... 76

    6-2- بهبود استحکام ضربه و خواص کششی در فولاد میکروآلیاژی آهنگری گرم وانادیوم – نیوبیوم از طریق کنترل میکروساختار .............................................................................. 77

    1-6-2- خواص مکانیکی ............................................................................ 80

    2-6-2- میکروساختار ............................................................................... 85

    3-6-2- میکروساختار .............................................................................. 90

    4-6-2- خواص مکانیکی ........................................................................... 93

    فصل سوم:نتیجه گیری و پیشنهادات.............................................................. 95

    نتیجه گیری ........................................................................................................ 96

    پیشنهادات.......................................................................................................... 98

    مراجع .................................................................................................................. 99

    منبع:

                                                  

    1)High-Stregth low alloy steels

    2)Engineering of forged products  of microalloyed constructional steels

    3) static recrystallization of hot deformed austenite and induced precipitationkinetics in vanadium microalloyed steels

    4)microstructures and properties of low-alloy fire resistant steel.

    5)thermo-mechanical processing and microstructure of microalloyed steel bar and wire road products.

    6)Impact toughness and tensile  properties improvement through microstructure control in hot forged Nb-V microalloyed steel.

    7) T.Gladman , the physical Metallurgy of Microalloyed steels , the Institute of Materials , London , 1977 .

    8) J . Adamczyk , Engineering of Steel Products , Wyd . politechniki slaskiej , Gliwice , 2000 , (in polish ) .

    9) J.Adamczyk , Enginerring of Metallic Products cz . 1 , Wyd . politechniki slaskiej , Gliwice , 2004 , ( in polish ) .

    10) J . Adamczyk  M . Opiela , Journal of Mater . processing and Technology , v . 157 – 158 , 2004 , s . 456 .

    11) J .Adamczky , E . Kalinowska – Ozgowicz , W . Ozgowicz , R . Wusatowski , J ournal of Master . Processing and technology , v.53 , 1995 , s . 23 .

    12) M . Korchynsky , Microalloyed forging Steel , Union Carbide , GmbH , 1990 .

    13) S . Engineer , B . Huchteman , proc . Symp . Fundamentals and applications of Microalloying forging steels , Colorado , TMS , 1996 , s . 61 .

    14) J . Adamczyk , M . opiela , A . Grajcar , 10 th Int . Conf . AMME ' 2001 , 2001 , s . 5 , ( in polish ) .

    15) J. Adamczyk , M . opiela , A . Grajcar , 11 th Int . Conf . AMME ' 2002 , 2002 , s . 7 , ( in polish ) .

    16) A , Najafi – zadeh , S . yue and J . J . Jonas : ISIJ Int ., 32 (1992) , 2132

    17) L .N . pussegoda and J . J . Jonas   ISIJ Int ., 31 (1991) , 278

    18) F . H . Samuel , S . Yue , J . J . Jonas and  B.A . zbinden : ISIJ Int ., 29 (1989) , 878 .

    19) 54) F . H . Samuel , S . Yue , J . J . Jonas and K . R . Barnes : ISIJ Int 30(1990 ), 216

    20) S.F.Medina and V.Lopez : ISIJ Int ., 33( 1993 ) , 605 .

    21) S.F.Medina and J.E . Mancilla  : ISIJ Int ., 33( 1993 ) , 1257 .

     22) C.M . Sellars : mater . Sci . Technol . , 6( 1990 ) , 1072 .

    23) C.M . Sellars : Hot Working and Forming processes , ed . by C.

    M . Sellars and G.J .Davies , Met . Soc ., London , (1980 ) , 67 .

    24) T. Siwecki : ISIJ Int ., 32 ( 1992 ) , 368 .

    25) E . Anelli : ISIJ Int .,32( 1992) , 440

    26) O.Kwon : ISIJ int ., 32 (1992) , 350

    27) A.Laarasoui and J.J . Jonas : ISIJ Int ., 31 (1991 ) , 95

    28) A.Laarasoui and J.J . Jonas :Metall . Trans . A , 22 A (1991) , 151

    29) S. Yamamoto , C . ouchi and T . Osuka : thermomechanical processing of Microalloyed Austenite , ed . by A . J . DeArdo , G . A. Ratz and P .J . wray , the Metall . Soc . of AIME , Pennsylvania ,       

    ( 1981 ) , 613 .

    30) S.F.Medina , J E . Mancilla and C.A . Hernandez : J . Mater Sci ., 28 (1993 ) , 5317

    31) H.L . Andrade , M .G . Akben and J .J .Jonas : Metall . Trans .   A ., 14 A (1983 ) ,1967 .

    32) p. choquet , A . Le Bon and C . perdrix : strength of Metals and Alloys , CISMA 7 , vol . 3 , ed . by H . J . Mcqueen et al ., pergamon press Oxford , ( 1986 ) , 1205

    33) S.F . Medina and J.E . Mancilla : Scrip . Metall . Mater ., 30               ( 1994) , 73 .

    34) S.F .Medina and A . Cores : ISIJ Int ., 33 (1993 ) , 1244 .

    35) A. Faessel : Rev . Metal ., Cah . Inf . Tech ., 4( 1976) , 875 .

    36) S.F . Medina and P . Fabregue : J . Mater . Sci ., 26 (1991) , 5427

    37) K. Narita : Trans . Iron Steel Inst . Jpn ., 15 (1975 ) , 145

    38) 19.B Dutta and C.M . sellars : Mater . Sci . Technol ., 3(1987) , 197 .

    39) W.J .Liu and J .J . Jonas : processing Microstructure and properties of HSLA Steels , ed . by A. J . DeArdo , the Minerals , Met . Mater . Soc ., pittsburg , P.A ., ( 1988 ) , 39 .

    40) W.p. sun , M . Militzer , D .Q .Bai and J .J .Jonas : Acta Metall ., 32 (1993) , 155 .

    41) S.F . Medina and J .E . Mancilla Acta Metall ., in press .

    42) American Society of testing Materials 1996 Standard test methods for fire tests of building construction and materials , Philadelphia , E119 .

    43) Argent B B , Niekenk M N and Redfern G A 1970 J . Iron & Steel Inst . 208 830 .

    44) Assefpour – Dezfully M , Hugas B A and Brownigg A 1990 Mater Sci . & Technol . 6 1210

    45) Baird J D and Jamieson A 1972 J . Iron & steel Inst . 210 847

    46) Bhadeshia H K D H 1992 Bainite in steels ( London : Institute of Materials )

    47) Borato F, Barbosa R , Yue S and Jonas J J 1988 proc . thermec 88           ( ed . ) I Tamura ( Tokyo : Iron and Steel Inst . Japan ) p . 388

    48) Bureau of Indian standards 1998 Indian standards Is 2062 , New Delhi

    49) Bureau of Indian Standards 2002 Indian standards Is 15103 , New Delhi

    50) Chijiwa R , Tamehiro H , Yoshida Y , funato K , Uemori R and Horii Y 1993 Nippon steel tech . Report 58 47

    51) Dah1 W 1992 steel (Dusseldorf : Springer Verlag  and Verlag stah1 Eisen ) 1

    52) DeArdo A J 1995 Microalloying ' 95 ( Warrendale : Iron and Steel Society ) p . 15

    53) Fushioni M , Chikaraishi H and Keira K 1995 Nippon Steel Tech Report 66 29

    54) Ho C Y , powell R W and Liley P E 1975 thermal conductivity of the elements : A comprehensive review ( New york : AIP )

    55) Honeycomb R W K 1981 Steel microstructure and properties              ( London : Edward Arnold ; ohio : ASM )

    56) Houdremont E 1953 Handbook of special steel (Berlin springer verlag ) 1

    57) Irvine K J 1962 J . Iron & steel Inst . 200 820

    58) Isachenko V P , Osipova V A and Sukomel A S 1980 Heat transfer         ( Moscow : Mir Publisher )

    59) Lando1t B 1991 thermal conductivity of pure metals and alloys (eds ) O Madelun and G K white ( Berlin : springer Verlag ) 15 C

    60) McGannon H E (ed.) 1966 Making , shaping and of steels                     ( pittsburgh : USS )

    61) Ouchi C , Sampei T and Kozasu I 1982  Iron & Steel Inst ., Japan 22 214

    62) panigrahi B K 2001 Bull . Mater . Sci . 24 361

    63) panigrahi B K 2002 Unpublished result

    64) panigrahi B K 2004 Seminar on Structural steel for construction industry ( NIT , Rourkela : the Institution of Engineers )

    65) panigrahi B K and Jain S K 2002 Bull . Mater . Sci . 25 319

    66) pickering F B 1978 physical metallurgy and design of steels             ( London : Applied Science pub . )

    67) poliak E I and Jonas J J 2003 Iron & Steel Inst . Japan Int . 43 692

    68) Riemann W 1953 Stah1 und Eisen 73 721

    69) sage A M 1983 proc . int . conf . steels for line pipe and pipe line fittings ( London : Metals Soc . ) p . 39

    70) Tanaka T 1981 Int . Metal . Rev . 26 185

    71) Tou1okian Y S and Ho C Y 1981 properties of selected ferrous alloying elements ( New York : McGraw Hill Book Co ) III . 1

    72) Wettlaufer M and kasper R 2000 Steel Res . 71 357

    73 ) D.T.Llewellyn , Ironmaking & steelmaking , 20 (1993) 35

    74) J.K . Brimacombe , et al , in J .D . Boyd ( eds ) , Steel product – process Integration , proc . Intl . Symp ., 1989 , can . Inst Min & Met

    75) I . Tamura , et al , Thermomechanical processing of HSLA Steels , 1988 , Butterworths .

    76) J.R.Paules , J . Metals , 43 (1991 , 1 ) 41 .

    77) M.Fukuda , T . Hashimato and K . Kunishiga , Microalloy 75 conf . proc ., union Carbide Corp ., New york , 1977 , p . 136

    78) J.R . paules , et al , 31 st Mech . Working & Steel processing proc ., 17( 1989) 131

    79) T.Ohshiro , et al , in G.E. Ruddle and A.F .Crawley (eds ) , Accelerated Cooling of Rolled Steel , pergamon , 1987 , p . 283

    80) M.F.Mekkawy , et al , Mater . Sci . & tech ., 7 ( 1991 ) 28

    81) M.F.Mekkawy , et al , Iron & Steelmaker , 17 (1990 , 10 )75

    82) G.thomas , in M .A . Meyers & O.T .Intal (eds) , Frontier in Material Techniques , Elsevier Science publishers , 1985 , p . 89.

    83) T.Yutori , et al , in G . Kraus and S.K . Banerji (eds) , Fund . of Microall . forging Steels , TMS –AIME , 1987 , p . 491 .

    84) A.M . sage , in G . Kraus and S.K . Banerii (eds) .ibid , p . 239.

    85) F.A. .khalid and D.V . Edmonds , Mater . Sci & Tech ., 9 ( 1993) 384.

    86) K . Hulka , 8 th process Technol . Conf . proc ., ISS – AIME , 1988 , p . 13 .

    87) D.V .Edmonds , Iron & Steelmaker , 17 (1990,1 ) 75

    88) C.I . Garcia , et al , in A. J . DeArdo ( eds) , proc , Intl . Conf . on proc ., Micros  . & prop . of Microall . & HSLA Steels , ISS –AIME , 1992 , p .395 .

    89) K. Hulka & F . Heisterkamp , as in Ref 12 p .255

    90) J.C. Herman , ISIJ Intl 32 (1992) 779.

    91) J.G . Lenard (Eds ) , Model . Hot Def . of steels , 1989 , Sp – Verlag , Berlin .

    92) E .  Anelli , ISIJ Intl ., 32 ( 1992) 440 .

    93) Y. Tomita , Mater . SCI . & Tech ., 7( 1991) 481.

    94) T.J. Johansen , N . christiensen and B . Augland : Trans . Metall . Soc  AIME , 239 (1967) , 1661 .

    95) R.C.Hudd , A . Jones and M.N.Kale : J. Iron Steel Inst ., 209 (1971) , 121.

    96) K. Narita and S.Koyama : kobe steel Eng . Rep ., 18(1966) , 179 .

    97) H.Adrian : Mater . Sci . Technol .,8 (1992) , 406 .

    98) K.J.Irvine , F.B .Pickering and T . Gladman : J . Iron steel Inst ., 205 (1967 ) , 161 .

    99) R.P . Smith : Trans. Metall . Soc . AIME , 236 ( 1966 ) , 220 .

    100) G. Krauss : steels : Heat Treatment and processing principles , ASM , Ohio , (1990 ) , 89 .

    101) H.K.D .H . Bhadeshia : Bainite in Steels , 2nd ed ., the Institute of  Materials , London , (2001) , 237 .

    102) N . E . aloi , G . krauss , D . K . matlock , C.I . Van tyne and Y . W. cheng : proc . 36 th M WSP conf ., TMS , Warrendale , PA , (1995) , 201

    103) T. Siwecki , S . Zajac and G . Engberg : proc . 37 th MWSP conf ., TMS , warrendale , PA , (1996 ) , 721 .

    104) M.A . Linaza , J . L . Romero , J . M . Rodriguez – Ibabe and J .J . Urcola : Scr . Metall . Mater ., 32 (1995) , 395 .

    105) K.Sugimoto , T.Iida , J Sakaguchi and T . Kashima : ISIJ Int ., 40 (2000), 902.

    106) J. Adamczyk , M . opiela , A . Grajcar , 12 th Int . Conf . AMME ' 2003 , 2003 , s . 21 , ( in polish ) .

    107) High – Strength Low – Alloy Steels : Status , Selection and physical Metallurgy , Battelle Press , 1979 .

    108) High – Strength Structural and High – Strength Low – Alloy Steels , Properties and Selection : Iron , Steels , and High – performance Alloys , Vol 1 , ASM Handbook , ASM international , 1990 , p 389 – 423

    109) HSLA Steels : Metallurgy and Applications , American Society for Metals , 1986

    110) HSLA Steels – Technology and Applications , American Society for Metals , 1984

    111) Microalloyed HsLa Steels , ASM International , 1988

    112) S . Gunnarson , H . Ravenshort and C . M . Bergstrom : proc fundamentals of Microalloying forging steels conf . , AIME , USA ,           ( 1987) , 325 .                                                                                            

    113)W. A . Szilva , K . J . Grassl  , J . W . weith and P . H . wright : proc microalloyed Bar  and forging Steels Conf . , TMS , Warrendale , PA , (19902 ) , 227 .                                                                                    

    114) Y. koyasu , H . shinozaki , N . Ishii , N . Suzuki and A . Sakaguchi : Nippon steel tech Rep ., 30 ( 1986 ) , 20 .                                                 

    115) T. Shiragha , S. Suzuki , H . kido , K . Matsumoto , M . Ishiguro and T Abe : NKK tech . Rev ., 53 ( 1988 ) . 1 .                                            

    116) Y . Koyasu , T. Takahashi , N . Ishii , H . Takada and H . Takeda : Nippon steel tech . Rep ., 47 (1990 ) , 37 .                                               

    117) S.T. Aghdashi , A .R Khodandeh and M . Jahazi : proc . 4th Int . conf . on HSLA Steels , HSLA , 2000 the Metallurgical Industry press china (2000) , 404                                                                                           

    118) M.J . Balart , C . L. davis and M . strangewood : mater . Sci . Eng . A , A328 (2002)  , 48 .

    119) M . A . linaza , J . L . Romero  , J .M . Rodriguez – Ibabe and J .J . Urcola : Scr metall . mater ., 29 (1993) , 1217 .

    120) A. J . nagy , G . krauss , D . K . matlock and S . W . Thompson : proc  36th MWSP conf ., TMS , warrendale , PA , (1995) , 271 .

    121) H.K.D.H .Bhadeshia   : mater  . Sci. Forum , 284 (1998) , 39 .

    122) D.K.Matlock , G . Krauss and J.G .speer : j . Mater . process . technol  117 (2001) , 324 .

    123) I.Madariaga , I . Gutierrez , C . Garcia – de Andres and C . Capdevila  Scr . Mater ., 41 (1999),229 .

    124) B.L. Bramfitt and J.G . speer : Metall . Trans ., 21A (1991), 817 .

    125) M.Diaz – Fuentes and  I . Gutierrez : Mater . Sci . Eng . A A363 (2003 ) , 316 .

    126) I . Madariaga , I Gutierrez and H . K .D.H .Bhadeshia : Metall . Mater . Trans . A , 32A (2001) , 2187 .

    127) C.H.Lee , H.K.D.H . Bhadeshia and H .C .Lee : Mater . Sci . Eng . A , A360 (2003) , 246 .

    128) J.M.Gregg and H.K .D.H . Bhadeshia : Acta Mater . , 45 (1997) , 739

    129) M.Diaz – Fuentes , A. Iza – Medina and I . Gutierrez : Metall . Mater .trans . A , 34A (2003) , 2505 .

    130) G. Thewlis : Mater . Sci . technol ., 20 (2004) , 143.

    131) I. Madariaga and I . Gutierrez : Acta Mater , 47 (1999) , 951

    132) J.S. Byun et al : Mater . Sci . Eng . A , A 319 (2001) , 326 .

    133) I. Madariaga , J .L . Romero and I . Gutierrez  : Metall . Mater . Trans  29A (1998) , 1003 .

    134) A . J. Bailey , G. Krauss , S.W. Thompson , W.A .Szilva : proc .           3 th MWSP conf ., TMS , Warrendale , PA , (1996) , 455 .

    135) S.W . Thompson and G . Krauss : proc . 30th MWSP conf ., TMS , Warrendale , PA , (1989) , 467 .

چکيده فولادهاي ميکروآلياژي به عنوان خانواده‌اي از فولادهاي کم آلياژ با استحکام بالا هستند توليد فولادهاي ميکروآلياژي يکي از مهمترين پيشرفت هاي متالورژيکي چند دهه اخير بوده است ، اين فولادها به خاطر داشتن ترکيب عالي از خواصي همچون استحکام بالا ،

چکيده فولادهاي ميکروآلياژي به عنوان خانواده‌اي از فولادهاي کم آلياژ با استحکام بالا هستند توليد فولادهاي ميکروآلياژي يکي از مهمترين پيشرفت هاي متالورژيکي چند دهه اخير بوده است ، اين فولادها به خاطر داشتن ترکيب عالي از خواصي همچون استحکام بالا ،

موضوع : علم تکنولوژي مواد فصل اول طبقه بندي مواد کار 1- طبقه بندي مواد کار 1-1- تعريف تکنولوژي مواد: علمي که درباره استخراج، تصفيه، آلياژ کردن، شکل دادن، خصوصيات فيزيکي، مکانيکي، تکنولوژيکي، شيميايي و عمليات حرارتي بحث مي‌کند، تکنولوژي

در طرحهاي محور بادامک موتور ماشينهاي نوين و امروزي لازم است که خواصي از قبيل سختي و مقاومت مد نظر بوده و همچنين بصورت ضد خستگي و داراي استحکام بالا و نشکن باشد. تا به حال براي اين قبيل کاربردها از فولاد هاي عملياتي حرارتي شده و (آهنگري شده) است

تأثير ميزان سردکردن بر ميکروساختار و خصوصيات مکانيکي فولادهاي ميکروآلياژيNb خلاصه در اين مقاله تأثير ميزان سردکردن بر روي ميکروساختار و خصوصيات مکانيکي فولادهاي (استيل) ميکرو آلياژي Nb را توضيح مي‌دهيم، که قبلاً به عنوان ستون‌هاي ساختاري سه ميزا

تعريف ريخته گري: ريخته گري يکي از روشهاي ساخت و شکل دادن فلزات است. در اين روش يک فلز يا آلياژ ابتدائاً ذوب شده و در درون يک محفظه تو خالي بنام قالب که تقريباً به شکل قطع ساخته شده ريخته مي شود، بنحوي که پس از پايان انجماد شکل، ابعاد، ترک

تاریخچه جوشکاری kk امروز که انسان به ساختن فضا پیما، آسمان خراش، نیروگاه هسته ای، میکروپروسسور و غیره مشغول است هنوز جوشکاری از روش های بسیار مهم اتصال محسوب می شود. فرآیندهای جوشکاری نه تنها برای اتصال فلزات همجنس بلکه در موارد خاص با رعایت نکات تکنیکی و متالورژیکی ویژه برای اتصال فلزات غیر همجنس (مس-آلومینیوم)، فلز به غیر فلز (سرامیک به فلز) و حتی غیر فلز به غیر فلز (سرامیک به ...

همه فولادها، ترکیب های ساده یا پیچیده ای از آلیاژ های آهن و کربن هستند. همه فولادهای کربنی ساده ، دارای درصدهای خاصی از منگنز، و سلیکون بعلاوه مقادیر بسیار کمی از فسفر و سولفور می باشند. برای مثال، ترکیب اسمی فولاد 1045 استاندارد AISI یا SAE ممکن است شامل 45/0کربن؛ 75/0 منگنز، 040/0 فسفر، 050/0 سولفور و 22/0 گوگرد باشد. فولادهای آلیاژی دسته دیگری از فولادها هستند که در ترکیب ...

-خوردگي 1-1-تعريف خوردگي خوردگي را تخريب يا فاسد شدن يک ماده در اثر واکنش با محيطي که در آن قراردارد تعريف مي کنند و بعضي ها اصرار دارند که اين تعريف بايستي محدود به ‌فلزات باشد . ولي بايستي براي حل اين مسئله هم فلزات و هم غير فلزات را در نظر بگيريم

طي چند دهه گذشته تنش هاي پسماند در ظروف فشار دار و کاربردهاي ساختماني و خطوط انتقال گاز و نفت و در ساختارها و قطعات فلزي و ... مورد توجه قرار گرفته است. از سوي پيشرفت هايي که امروز در ارزيابي يکپارچه ساختارها و ساختمانها در ارتباط با قطعات جوش صورت

ثبت سفارش
تعداد
عنوان محصول