چکیده مقاله یکی از آلاینده های موجود در گاز حاصل از سوخت فسیلی نیروگاهها دی اکسید سولفور می باشد .به منظور مقابله با اثرات سوءانتشار این گاز روشهای گوناگونی مورد بررسی قرار گرفته اند که از مهمترین آنها سولفور زدایی با استفاده از تزریق هیدروکسید کلسیم در خشک کن افشانه ای می باشد .
در این مطالعه تحقیقی آزمایشهایی در مقیاس لابراتواری بر روی فرآورده های کلسیم دار تولید شده در دستگاه پیلوت سولفور زدایی متشکل از مجموعه خشک کن افشانه ای و فیلترهای پارچه ای و با ظرفیت اسمی 1000 فوت مکعب در دقیقه برای مطالعه خاصیت جذبی آنها انجام شد .فرآورده های مورد آزمایش در اثر واکنش دی اکسید سولفور موجود در گاز حاصل از احتراق تولید شده بودند در اثر آنالیز های آزمایشی و بررسی داده های دستگاه پیلوت ، نتیجه گیری شد که افزایش بازدهی حذف دی اکسید سولفور ناشی از واگردانی فرآورده ها نی تواند در اثر جذب سطحی هیدرروکسید کلسیم بر سطح فرآورده های واکش کرده باشد.
فرضیه دیگر عنوان شده این بود که کربنات کلسیم حاصل از واکنش هیدروکسید کلسیم با دی اکسید کربن در گاز خروجی می تواند اثر سویی بر اثرات بالقوه مفید واگردانی فرآورده ها داشته باشد .
مروری بر فرآیند در فرآیند سولفور زدایی گازهای خروجی (1) خشک , ماده جاذب (2) در شکل پودر یا دوغاب به داخل مسیر جریان گاز خروجی تزریق می شود .در فرم پودری , ماده جاذب قبل از دستگاه فیلترر پارچه ای به داخل جریان گاز خروجی ریخته می شود .در نوع دوغابی , که از این پس از آن به FGD خشک نامبرده خواهد شد, دوغاب حاوی ماده واکنشگر با استفاده از دیسک دوار یا افشانک (3) اتمیز کننده به ذراتی با قطر 70 تا 200 میکرومتر تبدیل شده و به داخل گاز خروجی حاوی SO2 افشانه می شود .گاز خروجی بطور آدیاباتیکی مرطوب شده و دوغاب تبخیر میشود که در نتیجه فرآورده ای ظاهراً خشک حاصل می شود .برای کاربردهای FGD ماده جاذب غالباً دوغاب حاوی کلسیم یا محلول سدیم می باشد که با گاز خروجی حاوی SO2 در حیم و بعد از خشک شدن تماس داده میشود .(Dullien,1989;EPA,1985;Kelly,1980 ) واکنشهای شیمیایی این فرآیند مشابه واکنش های دستگاه شوینده (4)تر می باشد .در عین حال وجود دی اکسید کربن در گاز خروجی و زدایش آب موجود در فرآوردهها به طور همزمان در داخل دستگاه فرآیند خشک را پیچیده تر می کند .
بر طبق گفته گتلر (1979,Getler )، واکنشهای خشک کن افشانه ای در چندین مرحله انجام می گیرد که می توان آنها را به صورت زیر توصیف کرد : نفوذ دی اکسید سولفور و دی اکسیذد کربن از گاز به قطره اتمیزه شده حاوی هیدروکسید کلسیم انحلال (5) so2 , co2 در فاز مایع H2SO3 SO2+ H2O CO2+H2O H2CO3 تجزیه در محیط قلیایی و انحلال جامدات تشکیل نمکها نظر به اینکه واکنشهای فوق به محیطی آبدار نیاز دارند مقدار آب موجود دردوغاب و جامدات خشک شده در خشک کن افشانه ای عامل مهمی می باشد .با توجه به واکنشهای فوق می تون مشاهده کرد که هر دوی و با آهک موجود ترکیب می شوند فشار جزئی CO2 در گاز خروجی حدااقل 100 برابر فشاار جزئی SO2 می باشد ولی بخاطر هیدراسیون (6) و اکسیداسیون SO2 در محلول ، سرعت انتقال جرم SO2 از CO2 بیشتر می باشد .ضرایب اانتقال جرم فرآیند خشک اشانه ای شناخته شده نیست ولی ضرایب انتقال جرم جرم فاز مایع (سطح مشترک هوا – آب )برای so2 و co2 ، به ترتیب 420و34 سانتی متر در ساعت و 20 سانتی متر در ساعت می باشد (Thibodeaux,1979 ).
سرعت اتلاف رطوبت فرآورده های واکنش بوسیله ودمای نزدیک به اشباع موجود در نقطه خروجی خشک کن افشانه ای کنترل می شود .هرچه دمای عملکرد به دمای اشباع آدیاباتیکی (7) نزدیکتر باشد مدت تبخیر آب فرآورده طولانی تر بوده و بازدهی حذف so2 بالاتری نتیجه می شود .گزارش شده است که 6 درجه کاهش در دمای نقطه خروجی خشک کن افشانه ای (17 در جه سانتی گراد فوق دمای اشباع به 0c11 فوق دمای اشباع ) می تواند بازدهی حذف so2 را ده درصد افزایش دهد (1981,Hurst ).
در عین حال عملکرد در فوق دمای اشباع کمتر از 0110c بخاطر افزایش رطوبت باقی مانده در فرآورده های واکنش ، باعث ایجاد مشکلات بهره برداری و نگهداری در خشک کن افشانه ای و دستگاه فیلتر پارچه ای می شود .پارامتر دیگری که در عملکرد موثر است زمان ماند است در عمل بعلت زمان ماند کوتاه قطره دوغاب و فرآورده خشک شده در خشک کن افشانه ای ، بهره دهی آهک موجود کمتر از 100 درصد می باشد .
واگردانی فرآوردهای فرآیند FGD برای افزایش بازدهی حذف so2 مفید شناخته شده است .
بر طبق گفته گود (Gude,1979 ) چندین ویژگی فرآورده ها در افزایش راندمان سولفور زدایی سهیم می باشند : مواد واگردانی شده حاوی مقداری آهک واکنش نکرده می باشد ، خاکستر پران (8) دارای خاصیت قلیایی بوده ، و فرآورده سطحی فراهم می کند که بر روی آن ذرات آهک می توانند تجمع پیدا کنند .
گتلر وجود کلسیم واکنش نکرده در مغز ذرات فرآورده واکنش دی اکسید سولفور با هیدروکسید کلسیم را نشان داده است .نتایج وی پیشنهاد می کند که آسیاب کردن گلوله ای (9) جامدات باعث در معرض قرار گرفتن آهک واکنش نکرده می شود ولی آزمایشهای محدود امجام شده بوسیله استرن (1978,Stern ) اثر ناچیزی در استفاده از این پیشنهاد را نشان داده اند .بررسی های مشابه انجام شده در دستگاه پیلوت FGD دانشگاه تنسی منفعت آسیاب کردن گلوله ای را تأیید می کند ولی ظاهر شدن واکنش آهک واکنش نکرده را علت آن نمی داند زیرا سنجش های انجام شده نشان داده که مقادیر ناچیزی از هیدروکسید کلسیم واکنش نکرده در فرآوئرده ها موجود می باشد.عاملی که در این عدم سازگاری ظاهری بین اطلاعات ارائه شده وجود دارد اندازه ذرات می باشد .ذرات بزرگتر ممکن است مقداری هیدروکسید کلسیم در مغز خود داشته باشند که بعلت نفوذ محدود so2 واکنش نکرده باقی می ماند .
هدف از این مطالعه بررسی تجمع هیدروکسید کلسیم برفرآورده های واگردانی شده در موقع بهم زدن و قبل از اتمیزه شدن بود .در آزمایشهای انجام شده شرایط قسمت دوغاب سازی ثابت نگاه داشته شد و شرایط متفاوت در قسمت خشک کن افشانه ای و مقدار دوغاب تزریقی فراهم آورده شد .فرضیه این بود که فرآورده های اضافه شده به محلول آهک تازه این امکان را به وجود می آورد که در اثر جذب سطحی در معرض واکنش قرار گیرد و در نتیجه نیاز نفوذ کامل so2 به داخل قطره هیدروکسید کلسیم برای بهره د هی کامل آهک مرتفع می گردد.
جداسای اجزاء گازی یا مایع است جریان گاز خروجی در اثر جذب سطحی معلول نیروهای الکتریکی ، جذب واند والس (10) ، واکنش شیمیایی ، و یا تراکم می باشد (Levenspiel,1967 )برای نوع اول ، وجود محیط باردار بر سطح ماده جاذب ، ماده جذب شونده را به طرف خود می کشد .در جذب فیزیکی ، نیروهای بین ملکولی مسبب متمرکز کردن یک ماده بر سطح ماده دیگر می باشد .در جذب شیمیایی بین ملکولهای جااذب و جذب شونده واکنش شیمیایی انجام میشود و سرعت آن با ازدیاد دما افزایش پیدا می کند در عمل مجموعه ای از این نیروها حاکم بوده و جذب سطحی مشاهده شده معلول برآیند آنها می باشد (Weber,1972 ).
مواد و روشها دستگاه پیلوت : دستگاه سولفور زدایی دانشگاه تنسی ، با ظرفیت اسمی 1000 فوت مکعب واقعی در دقیقه (ACFM ) و مجموعه سیستم حذف so2 مجهز به خشک کن افشانه ای و فیلتر پارچه ای می باشد .در این سیستم دوغاب حاوی هیدروکسید کلسیم در خشک کن افشانه ای با قطر 7 فوت و مجهز به اتمیز کننده دیسکی دوار قادر به گردش با سرعت 11000 تا 19000 دور در دقیقه اتمیز می شود (به شکل 1 رجوع شود).
گاز خروجی از یکی از سه دیگ بخار بوسیله پنکه مکنده واقع در پایاب دستگاه پیلوت گرفته می شود .غلظت so2 در سراب خشک کن افشانه ای بوسیله تزریق so2 گازی از سیلندرهای so2 مایع کنترل می شود .کنترل دمای سراب خشک کن افشانه ای بوسیله دریچه هوا انجام می شود .
شکل 1- گاز خروجی گرفته شده از دیگ بخار به صورت دایره های هم مرکز در اطراف اتمیز کننده به خشک کن افشانه ای وارد می شد.
مجموعه ای از پره در اطراف اتمیز کننده به گاز خروجی حرکتی زاویه ای به طرف پایین می دهد .این عمل شرایط بهینه ای برای بهم خوردن ، واکنش و خشک شدن دوغاب ca(oH)2 با گاز خروجی ایجاد می گردد .گاز خروجی حاوی فرآورده های زائد سپس به مخزن انبار فیلتر خانه وارد میشد .فرآوده زائد و خاکستر پران در پایین خشک کن افشانه ای و بر فیلتر پارچه ای جمع می شدند .برای برداشت جامدات شیر چرخشی (11) تعبیه شده در قسمت تحتانی قیفی شکل (12) خشک کن افشانه ای و فیلتر خانه استفاده می شد .
تهیه دوغاب هیدروکسید کلسیم بوسیله آب دیده کردن آهک زنده (13) با نسبت جرمی 1: 5/3 آب به آهک که پس از آن برای غظت مورد نظر رقیق می شد انجام می گرفت .برای اندازه گیری قلیایئت هیدروکسیدی موجود از تتراسیون با اسید کریدریک با نرمایته 3 استفاده میشد و بدینوسیله غظت آهک تعیین می شد .
برای انجام آزمایشهای واگردانی جرم از پیش تعیین شده ای از آهک به دوغاب به طریقی که نسبت جرمی 1: 4 فرآورده به آهک (بر حسب اکسید کلسیم ) تولید شود ، اضافه می شد .مدت بهم زدن قبل از تزریق به اتمیز کننده بیشتر از 30 دقیقه بود .غلظتهای so2 در ورودی و خروجی خشک کن افشانه ای (به نقطه های s1 و s2 در شکل 1 رجوع شود )بوسیله آنالیزر No/so2 آنالیزر مدل Lear Siegler SM800 اندازه گیری شد .پارامترهای یک آزمایش نمونه به قرار زیر بود : دامنه دمای ورودی (50149) غلظت so2 ورودی (1200-1000جزءدر میلیون،ppm ) دبی حجمی گاز خروجی (1000فوت مکعبواقعی در دقیقه ،ACFM ).
دمای تهیه دوغاب آهک (990-93) غلظت نهایی دوغاب رقیق شده (گالن آب/ Cao 1b8/0-3/0) دمای خروجی خشک کن افشانه ای (100 بالای دمای اشباع ) سرعت دیسک اتمیز کننده (17000دور در دقیقه)معادل نیانگین قطره قطره 85-75 میکرومتر در شرایط آزمایش .
واکنش اختلاط کامل در آزمایشهای انجام شده در آزمایشگاه ، محلول اشباع شده عاری از ذرات هیدروکسید کلسیم با نمونه های فرآورده های خشک کن افشانه ای تولید شده در نسبت استوکیومتری مختلف تماس داده شده تا بتوان منحنی های همگرمای (14) جذب سطحی هیدروکسید کلسیم بر سطح فرآورده های واکنش کرده را به دست آورد .
برای ایجاد حالت اختلاط کامل ، محلولها در ظروف سر بسته ای قرار داده شده و به مدت دو ساعت 250-200 دور در دقیقه تکان داده شد.
مدت زمان مذکور با روش ازمایش و خطا برای رسیدن حالت تعادل (15) کافی شناخته شد کفاب سپس از فیلتر غشایی با منافذ 45/0 عبور داده و غلظتها به طریق تیتراسیون اندازه گیری شد در طول مدت ازمایش ظروف حاوی سلولها سر بسته نگاه داشته شده اند .
برای تعیین کل ظرفیت نمونه های 15 گرمی فراورده های تولید شده در پنج نسبت استوکیومتری مختلف با 9محلول 300 میلی لیتری هیدرو کسید کلسیم به آنها اضافه و سر ظرروف برای جلوگیری از ورود هوا بسته شد پس از 3 تا 4 ساعت تکان دادن و از فیلتر غشایی 45/0 عبور دادن غلظت قسمتی از محلول اندازه گیر و بقیه دور ریخته شد سپس محلول اشباع شده جدیدی اضافه و سر ظروف بسته و مجدداً محلولها برای 3 تا 4 ساعت تکان داده شدند این مراحل 9 با تکرار شد برای بار نهم جذب سطحی قابل اندازه گیریی از هیدروکسید کلسیم انجام نگرفت که حاکی از زوال کامل ظرفیت جذب سطحی فراورده ها بود تفاوت بین غلظت اولیه نهایی هر مجموعه تعیین و کل ظرفیت جذب سطحی به دست آمد برای جلوگیری از تفسیر خطا از تیتراسیون دو نقطه پایانی (16) استفاده گردید .
اندازه گیری کربنات فراورده های خشک کن افشانه ای تولید شده در نسبتهای استوکیومتری مختلف برای تعیین محتوای کربنات کلسیم نیز آنالیز شد در این آنالیز سیستم مدار بسته ای که متشکل از ظرف واکنش ظرف جذب ظروف محبوس کننده و یک پمپ بود استفاده به عمل آمد وزن معلومی (15/0-3/0گرم) از فراورده ها در آغاز با 3 میلی لیتر پروکسید ئیدورژن 3 درصد برای اکسایش سولفیتهای موجود به سولفات تماس داده شد نمونه اکسید اکسایش سولفیتهای موجود به سولفات تماس داده شد نمونه اکسید شده سپس به داخل ظرف واکنش ولرم حاوی اسید سولفوریک با نرمالیته 6 ریخته شد برای جلوگیری از خروج دری اکسید کربن تولید شده سر ظرف به سرعت بسته شد دی اکسید کربن تولید شده سپس از داخل مبرد (17) به ظرف محبوس کننده هدایت شده و پس از عبور از نفوذ دهنده هوا (18) به ظرف جذب حاوی حجم معینی از محلول اکسید باریم واکنش کند قسمت واکنش نکرده به داخل سیستم دوباره گردش داده شد تا زمان کافی برای واکنش همه دی اکسید کربن با هیدروکسید باریم فراهم آید ظرف جذب سپس از سیستم جدا شد و محلول آن به صورت تیتراسیون برای تعیین غلظت هیدروکسید باریم آنالیز شد تفاوت بین محتوای کربنات اولیده نهایی مقدار کربنات موجود در فرآورده ها را نشان می دهد برای هر نمونه دو آنالیز انجام شد و میانگین نتایج گزارش شد .
اندازه گیریها ی دیگری نیز بر روی فراورده های خشک کن افشانه ای انجام شد که شامل محتوای رطوبت و مساحت سطح می شد محتوای رطوبت با اندازه گیری تفاوت بین وزن فراورده قبل و بعد از خشک کردن و در دمای 103 تعیین گردید برای اندازه گیری مساحت سطح از دستگاه سطح سنج میرکومتریک 3300 استفاده به عمل آمد .
بحث و نتیجه گیری برای مشاهده رفتار فراورده های FGD در شرایط اختلاط کامل یکسری راکتور برای تماس دادن محلول هیدروکسید کلسیم و فراورده ها دایر شد ویژگیهای فراورده های خشک کن افشانه ای و ظرفیت جذب سطحی در حالت کامل در جدول 1 آورده شده است نموداری از هیدروکسید کلسیم در شکل2نشان داده شده است .
جدول 1: ویژگیهای فراورده های خشک کن افشانه ای مورد استفاده در آزمایشها همانطور که در شکل نشان داده شده ظرفیت جذب سطحی فراورده ها به طرز قابل توجهی در غلظتهای نزدیک اشباع افزایش پیدا می کند براساس این رفتار مشاهده شده در غلظت اشباع یک سری ازمایش برای مشابه سازی غلظت ثابت انجام شد محلولهای اشباع شده ای از هیدروکسید کلسیم (65/1 گرم در لیتر) به طور مکرر با فراورده ها تماس داده شد مجموع ظرفیت بدست آمده بیدین طریق به نام ظرفیت کل برای شرایط اختلاط کامل بوده و در شکل 2 بوسیله علامتهای تو خالی نشان داده شده است .
داده های ظرفیت جذب سطحی فوق با افزایش راندمان حذف SO2 در اثر واگردانی فراوده ها مقایسه شد .
در مرحله اول ازمایشها از دو غاب هیدورکسید کلسیم در دستگاه پیلوت سولفور زدایی استفاده شد در آزمایشهای بعدی فراورده ها با هیدروکسید کلسیم مخلوط شده و به داخل خشک کن افشانه ای تزریق شد تاسهم این واگردانی در افزایش راندمان حذف SO2 تعیین گردد نتایج این آزمایشات که در شکل 3 نمایش داده شده است رابطه بین بازدیهای حذف دی اکسید سولفور در خشک کن افشانه ای و نسبت استوکیومتری برای آهک و افزایش راندمان ناشی از واگردانی فراورده در نسبت جرمی 1:4 فراورده به آهک را نشان می دهد سهم واگردانی فراورده از شکل 3 با محاسبه تفاوت بازدهی بین منحنی اهک تنها و منحنی آهک و فراورده به دست آمده این افزایش راندمان حذف به افزایش بهره دهی ربط داده شد برای شرح این روش مورد SR 7/1 را در نظر بگیرید که افزایش بازدهی 8/3 درصد را نشان می دهد این اثر معمول اضافه کردن 381 گرم فراورده به 2/95گرم CAO می باشد 8/3 درصد افزایش بازدهی متناظر به SR 038/0 یا 1/2 گرم CAO می باشد بدین طریق افزایش بهره دهی اکسدی کلسیم برای هرگرم فراورده6 /5 یا 6/5 می شود این داده ها همراه با اطلاعات دیگر فراورده ها g -3 10 در جدول 2 ارائه شده است .
مقایسه بین داده های آزمایشهای جذب سطحی آزمایشگاهی و باز گردش دهی فراوده در دستگاه پیلوت که در جدول 3 آورده شده است حاکی از این است که جذب سطحی می تواند سبب افزایش بازدهی حذف SO2 ناشی از بازگدش دهی فراورده باشد ظرفیتهای جذب سطحی مقیاس آزمایشگاهی به طور کلی بالاتر از ارقام افزیاش موجودیت اکسید کلسیم در دستگاه نمونه تا حد 21 درصد می باشند این تفاوت 21 درصد متناظر به فقط 1 درصد بازدهی می وشد با در نظر گرفتن پراکندگی داده ها در هر دو منحنی واگردانی فراورده و آهک تنها در شکل 3 یک درصد خطا در بازدهیها قابل اغماض می باشد .
گنجایشهای جذب سطحی فراورده های واگردانی شده مورد مطالعه در آزمایشهای لابراتوری و دستگاه پیلوت همانطور که در شکل 4 نشان داده شده است .
جدول 3: مقایسه داده های دستگاه پیلوت و تستهای آزمایشگاهی جذب با افزایش نسبت استوکیومتری میل به کاهش نشان می داد توضیح احتمالی این تقلیل ظرفیت در هر گرم فراورده افزایش محتوای کربنات کلسیم فراورده ها در نسبتهای استوکیومتری بالاتر می باشد آزمایشهای بر روی کربنات کلسیم و سولفات کلسیم آبدار موجود در بازار برای بررسی صحت این فرضیه انجام شد در مورد کربنات کلسیم گنجایش جذب سطحی به مقدار قابل توجهی پائین تر از فراورده های بازگردش داده بود (به شکل 2 رجوع شود ) در عین حال مساحت سطح کربنات کلسیم خالص در مقایسه با g /2m 20-15 برای فراورده ها فقط g /2 m 1 بود این امر ممکن است به مقدار قابل توجهی در کاهش دادن ظرفیت جذب سطحی سهیم بوده باشد آزمایشهای انجام شده بر سولفات کلسیم ابدار نشان داده که ظرفیت جذب سطحی مشابه فراورده های بازگردش داده شده با محتوای پائین می باشد در مودر آخری مساحت سطح فقط بود مطالعات بیشتری برای تعیین این که تشکیل و وجود کربنات تا چه حدی در تقلیل دادن گنجایش ظرفیت جذب سطحی در نسبتهای استوکیومتری بالاتر سهیم است لازم می باشد منحنی های نشان داده شده در شکل 3 در نسبتهای استوکیومتری بالاتر میل به همگرایی (19) دارند قسمتی از این می تواند نای از افزایش محتوای کربنات کلسیم و متعاقباً کاهش ظرفیت باشد ولی مقداری از آن نیز ممکن است در اثر وجود اتصال هیدورلیکی (20) در خشک کن افشانه ای باشد همچنین در صورت عدو وجود زمان مانند کافی در خشک کن افشانه ای صرف نظر از مقدار آهک تزریق شده افزایش بیشتر از حد خاصی در بازدهی حذف دی اکسید سولفور مشاهده نمی شود همانطور که در جدول 3 نشان داده شد با افزایش نسبت استوکیلومتری تفاوت بین گنجایش جذب سطحی دستگاه پیلوت و داده های ازمایشگاهی ازدیاد پیدا می کند در صورت وجود اتصال هیدرولیکی این مشاهده را میتوان انتظار داشت زیرا اثر این پارامتر در نسبتهای استوکیومتری بالاتر بیشتر و بیشتر جلوه خواهد کرد .
نتیجه گیری نتایج مطالعه حاضر این فرضیه را تایید می کند که ظرفیت جذب سطحی فراورده های خشک کن افشانه ای می تواند در موقعی که فراورده باز گردش داده می شود مسبب افزایش راندمان حذف SO2 شود نقش تشکیل کربنات کلسیم در فراوده ها در رابطه با جذب سطحی منفی به نظر می رسد و بدین طریق با افزایش نسبت استوکیومتری اثرات مفید واگردانی فراورده تقلیل پیدا می کند در عین حال پیشنهاد می شود که کربنات کلسیم ممکن است تنها عامل مسئول کاهش اثرات واگردانی فراورده در نسبتهای استوئکیومتری بالا نباشد پدیده اتصال هیدرولیکی نیز ممکن است باعث کاهش بهره دهی در نسبتهای استوکیومتری بالاتر باشد که افزایش ناچیزی در بازدهی در نسبتهای استوکیومتری بالا را نتیجه می دهد .
گنجایش جذب سطحیرطوبت %محتوای %مساحت سطحراندمان خشک کن افشانه ای %نسبت استوکیومتریشماره فرآورده5/22 0/14 5/9 1/74 9 5 26/20 0/36 1/22 2/6061/15 39/21 95/20 87/110/69 3/79 1/82 8/8593/0 22/1 56/1 70/128 18 3 5 افزایش بهره دهی g فراورده mgcaoفرآورده اضافه شده (g )بهره دهی CAO (g )افزایش راندمان %نسبت استوکیومتری6/21 3/12 0/8 6/5207 273 349 38147/4 36/3 80/2 10/28 6 5 493/0 22/1 56/1 70/1 آزمایشگاهیدستگاه پیلوتنسبت استوکیلومتری5/22 0/14 5/9 1/76/21 3/12 0/8 6/593/0 22/1 56/1 70/1