دانلود گزارش کارآموزی فولاد

- مقدمه در این پروژه ،‌تحلیل و طراحی یک ساختمان سه طبقه را در نظر داریم .

برای مقایسه نتایج حاصل از طراحی دستی و رایانه‌ای برخی از اعضای این ساختمان به طور کامل به روش دستی تحلیل و طراحی می‌کنیم و سپس با نتایج رایانه‌ای مقایسه می شوند .

2- معرفی پروژه - هندسه‌ی ساز منظم ودر دو وجه شرقی و غربی دیوارها نمادار و در دو وجه شمالی و جنوبی سازه دیوارها بدون نما هستند .

- ضخامت سقف Cm 30است .

- ارتفاع جان پناه Cm70 است .

- پلان همکف با ارتفاع m5/2 به عنوان پارکینگ و دو طبقه دیگر m 8/2 می‌باشد .

- در این سازه به دلیل کوتاه بودن ساخمان در دو وجه شمالی و جنوبی که ملک مجاور قرار دارد ، نیازی به تأمین درز انقطاع وجود نداشته وساختمان ، هم مرز همسایه خواهد شد .

- مبلغ استفاده شده : 1) آیین نامه زلزله 2800 ویرایش سوم 2) مبحث دهم : طرح و اجرای ساختمان فولادی از مقررات ملی ساختمان 3) مبحث ششم : بارهای وارد بر ساختمان از مقررات ملی ساختمان 3- مشخصات مصالح : در این پروژه سعی شده است که مشخصات مصالح ، مشابه مشخصات بکار رفته در پروژه‌ های ساختمان رایج در کشور باشد .

در طراحی سازه پروژه از مقاطع IPE برای تیرها ، از مقاطع 2IPE به هم چسبیده برای ستون‌ها واز مقاطع 2UNP برای بادبندها استفاده شده است .

4- ستون گذار ، تیرریزی : جهت تیرچه‌ ها به صورتی انتخاب شده که تیرهای حمال جهت x بار را از تیرچه‌ها گرفته و به ستون‌ها انتقال دهند .

برای سیستم باربر در جهت x بدلیل عدم امکان جایگذاری بادبندها ، از سیستم قاب خمشی استفاده شده و ستون‌ها باید در جهت x (قاب خمشی ) قوی باشند .

در پروژه بار ثقلی روی تیرهای حمال جهت x قرار داده شده است .

5-تعیین سیستم‌ های باربر: - اتصالات تیر در جهت عرضی(قاب خمشی ) ، بجزء در مورد تیر محور 1 واقع بین دو محور A و Bکه تیر نیم طبقه پله است ، به صورت صلب هستند .

- در جهت Y به دلیل استفادهاز قاب ساده ، تمام اتصالات تیر به ستون مفصلی هستند .

- در جهت X بار جانبی توسط قاب خمشی تحمل می‌شود .

- بار پله‌ها نیز روی تیرهای پاگردها بصورت بار متمرکزوارد می‌شود .

- اساساً اتصالات تیرهای پله به سازه مفصلی بوده و پله‌ها تنها بار ثقلی را منتقل می‌کنند .

6- بارگذاری ثقلی : 1-6- سقف‌ها : - فرض شده است که پوکه ریزی با ملات ماسه سیمان معادل آجر کاری با آجر مجوف و ملات ماسه سیمان است .

- به بارهای وارده باید وزن اسکلت سازه فولادی اضافه شود .

- وزن اسکلت سازه فولادی درنظر گرفته شده است .

-8- بارگذاری زلزله پس از تعیین وزن طبقات وبام و محاسبه مرکز جرم ، برش پایه بدست آمده و بین طبقات توزیع خواهد شد .

جرم سه طبقه شماره متفاوت بوده لازم است به طور جداگانه وزن طبقات برآورد شود .

پس از تقسیم جرم در پلان می‌توان جرم و مرکز جرم سه تیپ طبقه را بدست آورد .

در طبقه بام ، وزن خرپشته نیز به وزن طبقه اضافه می شود وزن خرپشته شامل وزن سقف و دیوارهای آن است .

شکل 1-8 تقسیم جرم پلان‌ها برای محاسبه وزن پارتیشن‌ها و دیوارهای جانبی ، نصف وزن دیوار از طبقه بالا و نصف دیگر وزن آن از طبقه پایین در نظر گرفته می‌شود .

مطابق آیین نامه 2800برای ساختمان مسکونی ، جرم از کل بارمرده به اضافه %20 بار زنده بدست می آید .

بار سطحی پله ..................................................................

بار سطحی طبقات ................................................

بار خطی دیوار جانبی ..................................

در جداول زیر محاسبات مربوط به جرم و مرکز جرم طبقات ساختمان آمده است .

پس از آن وزن کل ساختمان بدست آمده است .

وزن خرپشته .....................

وزن بام و خرپشته ....................................................................................

X مرکز جرم بام ........................................................

Y مرکز جرم بام ......................................................

برای برآورد ضریب ز لزله از ویرایش دوم آیین نامه 2800 استفاده می‌کنیم .

ضرایب زیر براساس جداول آیین نامه 2800بدست آمده‌اند .

نوع خاک محل احداث ساختمان ، تیپ II فرض شده و ساختمان در منطقه‌ای با زلزله خیزی متوسط قرار دارد .

ضرایب و پارامترهای لرزه‌ ای .........................................

ضریب بازتاب جهت X ضریب بازتاب جهتY ضریب زلزله ..................................................................

وزن کل ساختمان ............................................................

برش پایه..................................................................

بر اساس برش پایه بدست آمده می‌توان نیروی زلزله را بین طبقات توزیع کرد .

در جدول زیر توزیع بار زلزله بین طبقات نشان داده شده است .

ضریب اطمینان واژگونی ...........................................................................

برای توزیع نیروی زلزله بین اعضای باربر جانبی لازم است مرکز سختی سازه محاسبه شود در جهت طولی ( جهت Y) ساختمان متقارن است ومرکز سختی در وسط طول سازه است .

در جهت X ( عرضی ) ، مرکز سختی با یک فرض ساده کننده بدست می‌آید .

اگر فرض کنیم سختی هر قاب خمشی با تعداد ستون‌های آن نسبت مستقیم دارد ، سختی قاب‌های 4 ، 3 و 2 برابر 4 و سختی قاب 1 برابر 3 است .

بنابراین خواهیم داشت : با توجه به کوتاه ‌بودن سازه نیازی به در نظر گرفتن اثر پیچش تصادفی نیست .

فاصله بین مرکز سختی کوچک بوده و نیازی به محاسبات پیچش وجود ندارد .

در این حالت کافی است نیروی زلزله به نسبت سختی بین قاب‌های طولی و عرضی توزیع شود .

- تحلیل تقریبی قاب‌های 3 و D برای تحلیل بارهای ثقلی قاب خمشی از روش یک دهم دهانه و برای تحلیل بارهای جانبی از روش پرتال استفاده می‌شود .

در دهانه‌ی مهاربندی شده از روش مقطع زدن و کوپل نیرو برای تعیین نیروی بادبند و ستون‌ها استفاده می‌شود .

در بسیاری از موارد ، استفاده از تحلیل‌های تقریبی ابزاری مناسب جهت تأیید نتایج برنامه است .

الف ) تحلیل بار ثقلی مرده (‌یک دهم دهانه) ب) تحلیل تقریبی قاب محور 3 تحت بار ثقلی و جانبی شکل 9- تحلیل تقریبی قاب محور 3 تحت بار ثقلی وجانبی برای محاسبه‌ی نیروی محوری بادبند فرض می شود تنها بادبندها در تحمل برش طبقه موثر هستند.

محاسبه نیروی محوری ستون‌ها ، لنگرگیری حول محل تقاطع بادبندها صورت گرفته است.

در شکل زیر بارگذاری جانبی وثقلی قاب محور D نشان داده شده است .

شکل 10- بارگذاری جانبی و ثقلی قاب محور D 10- طراحی دستی طراحی تیرها ، ستون‌ها و بادبندها اتصال ساده ، اتصالات صلب در طبقه اول یک تیر، یک ستون و یک بادبند طراحی خواهد شد .

طراحی سایر اعضا به صورت مشابه انجام خواهد شد .

1-10- طراحی بادبند طبقه اول در شکل بالا نیروی بادبند در قاب‌های D یا A نشان داده شده است .برای طراحی بادبندها ، ترکیب باری که نیروی فشاری بیشتری ایجاد می‌ کند بحرانی‌تر بوده و معمولاً کشش ، کنترل کننده نیست .

در طراحی بادبندها ، ضوابط ویژه آییننامه 2800 به همراه مقررات ملی ساختمان ( مبحث دهم ) درنظر گرفته شده است .

برای طراحی ناودانی شماره 80 را که فاصله بین لبه‌های بال آن 1.0cm است امتحان می‌کنیم .

مشخصات این بادبند و نحوه کنترل به صورت زیر است : لاغری حداکثر و تنش مجاز فشاری ضریب کاهش تنش مجاز ...............................

ضریب مجاز کاهش یافته ....................................................

تنش موجود فشاری...................

نسبت تنش بادبند..................................................................................

برای تعیین لاغری قابل قبول ، حداکثر لاغری مجاز به صورت زیر بدست می‌آید .

این ضابطه براساس پیوست دوم آیین نامه 2800 است .

فاصله بین لقمه‌ها ، براساس لاغری مجاز برای پروفیل تک بدست می آید .

لاغری مجاز طبق مبحث دهم ، %70 لاغری تعیین کننده در طراحی عضو است .

شعاع ژیراسیون پروفیل تک UNP80 حول محور ضعیف آن برابر 1.33 cm است .

با توجه به اینکه بادبندها در وسط مقطع همدیگر را قطع می‌کنند ، لازم است دولقمه دیگر در فاصله نقطه‌ی قطع شدگی بادبندها و محل اتصال بادبند به ستون قرار داده شود .

2-10- طراحی تیر میانی قاب محور 3 در طبقه اول در تیرهای مدفون در دیاگرام صلب ، هیچ نیروی محوری ایجاد نشده ومهار جانبی کافی نیز برای تیرها وجود دارد .

با توجهبه رفت و برگشتی بودن زلزله ، نتایج لنگر بارهای ثقلی همواره با لنگر ناشی از بار زلزله جمع می‌شود .

ترکیب بار فوق، بحرانی ترین ترکیب بار است .

در صورت استفاده از پروفیل‌‌ های نورد شده بدون ورق تقویتی و تأمین مهار جانبی کافی ، مقطع فشرده خواهد بود و می‌توان تنش مجاز را به میزان 10% ( به عبارت دیگر Fb=0.66Fy ) افزایش داد .

مدول مقطع مورد نیاز با مراجعه به جدول اشتال ، مشاهده می‌شود که پروفیل IPE270 دارای S=429 است ، بنابراین قابل قبول است .

با توجه به نتایج فوق ، مقطع IPE 270 قابل قبول است .

تیر طراحی شده سنگین‌‌ترین تیر قاب بوده ومسلماً تیرهای دیگر سبک‌تر هستند .

3-10- طراحی ستون تقاطع D-3 در طبقه اول تیر – ستون تقاطع D-3 باید در دو جهت X و Y به طور جداگانه بررسی شود .

ابتدا این ستون را تحت زلزله جهت X بررسی می‌کنیم .

نمودار نیروهای داخلی ستون D-3 در طبقه اول ( جهتX ) برای طراحی ، پروفیل 2IPE160 به هم چسبیده را امتحان می‌‌کنیم.

برای قاب خمشی kx برابر 1.8 و برای قاب مهاربندی شده ky برابر 1.0 فرض می‌شود .

مقدار kx به عنوان فرض محافظه کارانه بوده و ky با توجه به وجود مهاربند در جهت ضعیف ستون برابر 1.0 است .

طول آزاد ستون مقدار kx به صورت فرضی است ودر جهت اطمینان برای آن مقدار بزرگی در نظر گرفته شده است .

پس از تعیین مقطع تمام تیرها و ستون‌ های اتصال ستون می‌ توان به طور دقیق مقدار kx را بدست ‌آورد .

ضرایب لاغری ستون هر دومعیار پایداری و مقاومت باید کنترل شوند.برای قاب خمشی Cm برابر 0.85 است .

مقدار (kl/r)b برابر 68.5 است .

اندیس b نشان می‌دهد که ضریب لاغری مربوط به جهت خمش ستون است .

مقاومت فشاری حول محور خمش تنش خمشی موجود به دلیل استفاده از جوش در مقاطع جفت و عدم پیوستگی کامل ، مقطع فشرده نیست .

از طر فی مقطع به صورت جعبه‌ای بوده و مشکل کمانش جانبی پیچش ندارد .

بنابراین استفاده از تنش مجاز خمشی=0.6 Fy Fb مناسب است .

معیار پایداری معیار مقاومت طبق روابط فوق ، معیار پایداری برآورده نشده و باید مقطع تقویت شود.

برای این منظور ، از دو ورق PL 140X8 روی بال‌ها استفاده خواهیم کرد .

عرض ورق 14 cm وضخامت آن 0.8 cm است .

مشخصات هندسی مقطع تنش مجاز فشاری تنش مجاز فشاری حول محور خمش تنش خمشی معیار پایداری معیار مقاومت بنابراین مقطع مناسب است هر دومعیار مقاومت و پایداری برآورده شده و مقاومت ستون تحت زلزله جهت x قابل قبول است .

اکنون باید مقاومت ستون در جهت Y نیز کنترل شود .

زلزله جهت Y تنها نیروی محوری ایجاد می‌کند .

با توجه به ناچیز بودن لنگر خمشی تحت بار ثقلی ، تنها کافی است ستون به طور فشاری خالص طراحی شود .

نیروی محوری تحت ترکیب بار زلزله جهت Y تنش مجاز فشاری تنش موجود فشاری باید ترکیبات بار ویژه آیین نامه 2800 نیز بررسی شوند( پیوست دوم ‌آیین نامه ) .

کنترل فشاری کنترل کششی براساس نتایج فوق، ستون تحت زلزله جهت Y بحرانی است .

کنترل فشار کنترل کشش 4-10- طراحی اتصالات ساده تیرهای ساده تنها تحت اثر برش قرار دارند .

در این قسمت براساس حداکثر نیروی وارد بر تیرها ، یک اتصال نشیمن تقویت نشده با نبشی طراحی خواهیم کرد .

برش فوق مربوط به تیر طولی کنار راه پله روی محور A است که مقطع آن IPE 220 است .مشخصات این پروفیل به صورت زیر است : برای اتصال از نبشی نشیمن ساده L100X100X10 استفاده می‌کنیم که درشکل زیر نشان داده شده است .

با توجه به ضخامت کم جان مقطع ستون که برابر 0.5 cm است ، یک ورق اتصال به ضخامت 0.8cm روی جان ستون قرار داده می شود .ارتفاع این ورق در حدود 60cm و عرض آن برابر (‌ارتفاع خالص جان) است .

ورق جان به جان ستون جوش می شود ؛ زیرا جان ستون IPE 160 تحمل جوش‌های انجام شده را ندارد .

شکل عمومی اتصال مفصلی به جان ستون ابتدا عرض نشیمن مورد نیاز را کنترل می‌کنیم .براساس رابطه زیر ، طول تماس مورد نیاز Nوعرض نشیمن را برآورد خواهیم کرد .این رابطه بر اساس تسلیم موضعی جان تیر ارائه شده است.

برای کنترل چین خوردگی جان باید رابطه زیر برقرار باشد : مقدار N=2.12 cm در نظر گرفته می شود .

لنگر ایجاد شده در برآغاز گردی اتصال ساق افقی به ساق قائم نبشی به صورت زیر بدست می‌آید : اگر طول نشیمن برابر L1 باشد ، کنترل fb تنش خمشی ناشی از لنگر خمشی M1 براساس رابطه‌ی زیر صورت می گیرد .

طول نبشی برابر L1=12cm در نظر گرفته می‌شود .

چون خمش حول محور ضعیف است ، می‌ توان از Fb=0.75 Fy استفاده کرد در این صورت خواهیم داشت : بنابراین ضخامت 1.0 cm نبشی 10× L100 مناسب است .

محاسبات پروژه های ساختمانی با استفاده از SAFE ,ETABS برای طراحی جوش نبشی به ستون ، در جهت اطمینان از N موجود جهت تعیین ef استفاده می‌کنیم.

N موجود با توجه به اندازه نبشی و فاصله‌ی تلرانس برابر 8cm است .

بنابراین ef به صورت زیر بدست می‌آید : برای کنترل جوش اتصال نبشی نشیمن به ستون باید آنرا تحت برش و خمش بررسی نمود .

مطابق شکل زیر این جوش به صورت C شکل است .لنگر و برش طراحی این جوش به صورت زیر بدست خواهند آمد .

با صرفنظر از جوش برگشتی پایین و با فرض اینکه طول جوش برگشتی فوقانی حدود L/12 است ، می‌توان اندازه جوش را براساس رابطه زیر بدست آورد .

رابطه‌ی تعیین fr براساس ترکیب برش و خمش است .

جوش نبشی به جان ستون حال باید مقاومت برشی ساق نبشی نشیمن را کنترل کنیم .ضخامت نبشی نشیمن برابر 1.0cm است .

مقاومت برش جان مقاومت جوش برای تمام اتصالات مفصلی تیر به ستون از اتصال فوق استفاده خواهیم کرد .

قاعدتاً اتصال تیرهای با مقاطع IPE 140 و IPE160 داریم .

اتصال صلب IPE270 برای دو طبقه پایین و اتصال IPE220 برای طبقه بام است .

شکل عمومی اتصال صلب به ستون برای طراحی باید ورق‌های زیرسری و روسری و ورق جان طراحی شوند .

اتصال برای ظرفیت خمشی تیر طراحی می‌شود .

برای قابهای خمشی معمولی ، ظرفیت خمشی تیر برابر M=SFb در نظر گرفته شده و ظرفیت برشی سازگار با آن برابر V=VD+L+2SFb/L خواهد بود .

در این رابطه VD+L نیروی برشی حاصل از بارهای مرده و زنده تیر است و L طول آزاد دهانه تیر است .

با مشاهده‌ی خروجی طراحی نیروی برشی برای تیر با دهانه‌ 3.1 m بیشترین نیروی برشی حدود V=12.23 ton است .با توضیحات ذکر شده ، لنگر و برش طراحی اتصال به صورت زیر بدست می‌آید : لنگر طراحی برش طراحی قابل توجه است که برنامه ETABS در محاسبه نیروی برشی طراحی اتصال گیردار ، نیروی برشی طراحی اتصال را از رابطه زیر بدست می‌آورد : برای دهانه D-C روی محور 2 است خواهیم داشت : در رابطه فوق ، نیروی برشی را به طور تقریبی براساس رابطه‌ی /2 ql محاسبه کرده‌ایم .

با این وجود ، اتصال را براساس نیروی برشی 12.23ton طراحی خواهیم کرد .

این طراحی در جهت اطمینان است زیرا در حالت کنترل الاستیک که براساس SFb است برش کمتری بدست می ‌آید نیروی برشی واقعی برای طراحی اتصال به صورت زیر بدست می آید : در قاب های خمشی متوسط مطابق آیین نامه‌ی فولاد ایران (مبحث دهم مقررات ملی ساختمان) لنگر و نیروی برشی طراحی اتصال به صورت زیر بدست می آید .

در رابطه‌ی زیر ،MG و VG مربوط به بار ثقلی و ME لنگر ناشی از بارهای زلزله و ضریب افزایش مقاومت است .

6-10-طراحی ورق جان برای طراحی ورق جان باید جوش‌های اتصال نبشی به جان تیر ( جوش A) و اتصال به بال ستون (‌ جوش B) مطابق شکل زیر کنترل شوند .

جوش‌های A وb در اتصال نبشی جان اندازه‌ی فاصله مونتاژ برابر 2cm فرض می‌شود با توجه به ارتفاع IPE 270، طول نبشی جان را می‌توان حدود 22cm در نظر گرفت .

دراین حالت ، کنترل جوش A به صورت زیر انجام می‌شود .

از دو عدد ورق PL220X100X10 برای نگهداری تیر آهن IPE270 استفاده می‌کنیم .

جوش A تحت اثر برش و پیچش قرار دارد .

مؤلفه برش مستقیم مولفه قائم پیچش مؤلفه افقی پیچشی تنش کل جوش ارزش جوش برای جوش گوشه مقاومت برشی ورق متصل به جان نباید از مقاومت جوش گوشه کمتر باشد .

برای این منظور خواهیم داشت : مقاومت برشی ورق متصل به جان ستون مقاومت برشی جوش گوشه بنابراین مقاومت برشی ورق جان مناسب است .

جوش aw=6mm برای ورق جان مناسب است .

برای جوش B که ترکیبی از دو جوش خطی قائم بوده وتحت خمش و برش قرار دارد خواهیم داشت : انتخاب aw=1.0 cm خطای بزرگی ایجاد نمیکند .

لازم به ذکر است که با ضریب کنترل جوش، ارزش جوش برابر 670 aw بدست می‌آید .

7-10- طراحی ورق‌های اتصال خمشی لنگر M=6.79 ton.m به صورت دوکوپل کششی و فشاری تقسیم می‌شود .

ضخامت 0.02 m برای ورق‌های بالا وپایین فرض شده است تنش مجاز جوش شیاری برابر تنش مجاز فلز مبنا (0.6 Fy) است ، اما باید ضریب کاهش کنترل جوش به آن اعمال شود که برابر است .

در رابطه زیر L طول جوش شیاری و t ضخامت آن است .

با فرض t=1.8 cm عرض ورق برابر 12.53 cm بدست می آید .

از لحاظ اجرایی عرض L=15.0 cm را در نظر می‌گیریم.طول مورد نیاز برای جوش گوشه به صورت زیر بدست می‌آید : ورق زیرسری ورق روسری با فرض طول ساق aw=1.0 cm مقدار L برابر 13.0 cm بدست می‌‌آید .

بنابراین طول اجرایی L=15.0 cm مناسب است .

طبق توصیه آیین نامه 2800،طول L باید از 10tp کمتر باشد که در این اتصال L=15 مقاومت کششی ورق در شکل زیر جزییات اتصال صلب تیرآهن IPE270 ترسیم شده است .

در نقشه‌های اجرایی ترسیم شده ، جزییات اتصال صلب تیرآهن IPE220 نیز آورده شده است ، به عنوان تمرین ، کفایت جزییات ترسیم شده برای تیر آهن IPE220 را کنترل کنید .

جزییات اتصال صلب تیر IPE270 9-10 – طراحی تیرچه‌ها در پلان ساختمان دونوع تیرچه طراحی خواهیم کرد .

یک تیرچه برای دهانه 4.8m و 3.77m و دیگری برای دهانه 2.3 m طراحی می‌شود.

طراحی تیرچه‌ها برای تحمل بار طبقات صورت می‌گیرد.

لازم به ذکر است که برای طراحی تیرچه‌ها ، شدت بار 50Kg/m2 اسکلت در جهت اطمینان در نظر گرفته شده است .

عرض موثر بال تیرچه‌ها برابر 50cm است .

شدت بار ضریبدار بار گسترده واحد طول تیرچه‌ها 1-9-10- طراحی تیرچه‌ 4.8 m با در نظر گرفتن عرض برابر 50cm و فرض عملکرد مستطیلی ، حداکثر لنگر قابل تحمل توسط مقطع به صورت زیر محاسبه می‌شود : بنابراین عملکرد تیرچه مستطیلی بوده و فرض عملکرد مستطیلی صحیح است .

پوشش میلگرد تیرچه‌ها 3.0cm فرض شده است .

2-9-10- طراحی تیرچه‌ 2.3m وزن واحد حجم Wمدول ارتجاعی ، ESضرایب پواسون3/0تنش تسلیم Fyتنش گسیختگی Fa وزن واحد حجم Wمدول ارتجاعی Ecضرایب پواسون2/0مقاومت فشاری Fcتنش تسلیم میلگرد طولی Fyتنش تسلیم میلگرد عرضی Fys تیپ خاک طبق آیین نامهتنش مجاز qaضریب بسته ksType II طبقهبارمرده سقفبارتیغه‌هادیوار جانبی بدون نمادیوار جانبی نماداربارزندهملاحظاتبام وخرپشته665180215307150_طبقات605180215307200_پارکینگ_55215307500پارکینگ روی زمین قرار داردپله‌هاkg/m 663_215307350بار پله‌ها در اتاق پله است شماره جرمطول / سطحجرم واحد طول/ سطحMi(kg)Xi(m)Yi(m)Mixi(kg.m)Miyi(kg.m)18.64615.05313.61.209.0706376.348194.4226.64762.520313.06.109.070123909.3184238.9371.25762.554325.04.903.635266192.5197471.449.80537.55267.54.900.00025810.80.059.80537.55267.54.9010.87025810.857257.8610.87537.55842.60.005.4350.031754.5710.87537.55842.69.805.43557275.531754.5Sum__102171.8__505375.2550671.5 شماره جرمطول / سطحجرم واحد طول/ سطحMi(kg)Xi(m)Yi(m)Mixi(kg.m)Miyi(kg.m)18.640615.05313.61.209.0706376.348194.4226.640825.021978.06.109.070134065.8199340.5371.246602.058778.04.903.635288012.0213658.049.80602.05899.64.900.00028908.00.059.80602.05899.64.9010.87028908.064128.7610.87602.06543.70.005.4350.035565.0710.87602.06543.79.805.43564128.335565.0Sum__110956.2__550398.4596451.6 شماره جرمطول / سطحجرم واحد طول/ سطحMi(kg)Xi(m)Yi(m)Mixi(kg.m)Miyi(kg.m)18.640615.05313.61.209.0706376.348194.4226.640785.020912.46.109.070127565.6189675.5371.246785.055928.14.903.635274047.7203298.749.80516.05056.84.900.00024778.30.059.80516.05068.84.9010.8724778.354967.4610.87516.05608.90.005.4350.030484.4710.87516.05608.99.805.43554967.230484.4Sum__103485.5__512513.4557104.8 ترازHi(m)Wi(ton)Wihi(ton.m)Fi(ton)Vi(ton)Mi(ton.m)39.0118.321065.000.53018.3118.31164.7925.9111.00654.900.32611.2429.5566.3212.8102.20286.160.1434.9334.4813.80Sum_331.532006.061.00034.48_244.91 طبقهWi(ton)xi(m)yi(m)Xcm(m)Ycm(m)توضیحات3118.324.485.77530.07682.714.485.77مرکز جرم طبقه 32111.004.965.37550.56596.074.715.57مرکز جرم طبقات 2 و 31102.204.955.39505.89550.864.795.52مرکز جرم طبقات 1، 2 و3