دانلود مقاله رفتار ساخت فشار حلقوی در چاه ها با دما و فشار بالا

رفتار ساخت فشار حلقوی در چاه ها با دما و فشار بالا خلاصه ساخت فشار به واسطه انبساط سیال در چاههای فشار و دمای بالا در حالت بسته شدن می تواند باعث صدمات جدی از جمله خرابی Casng و یا مچاله شدن Fubong شود .

برای تعیین اینکه تبدیل شرایط در توسعه مخازن HP/HT مورد نیاز است از آزمایش منطقه ای استفاده می شود .

که شامل راندن یک gauge اندازه گیری کننده در فضای Annus,Casng استو همچنین شن چاه در مدت 3 ماه که بعد از آن داده ها اصلاح می شوندو بازخوانی می شوند .

در ابتدا همه اندازه گیری هاو فشارهای تعدیل شده با شرایط و سرعت مچاله شدن و ترکیدن Casng مقایسه می شود مشاهده می شود که فشار حلقوی مربوط به Build up باید به طور جدی در طراحی Casng در نظر گرفته می شود .

آن طراحی برای مدل های تئوری مربوط به فشارBuild up در نظر گرفته می شود و اطلاعات بدست آمده در مدل های قابل اطمینان بکار گرفه می شوند .

اطلاعات اثبات شده در تغییرات دمایی که (400C-20OC) ( بطور میانگین ) و فشار در حال کسترش در آنالوس ( صحیح انتخاب شده ) با مدل های تئوریاساس انبساط گرمایی سیالات آنالوس و Casng و بازکردگی در تراکم رشته Casng است .

در نتیجه این فاکتورها می توانند در آنالیز چگونگی جواب دادن آنالوس می توانند ثانیاً در نظر گرفته شوند و در دمای بالاتر مدل های تئوریک فشار Build up را برآورده می کنند .

این شاید دلیل باشد که خصوصیات سیالات تکمیل با خصوصیات سبالات مخزن نسبت می دهند ( انتخاب می کنند ) .شاید به این دلیل است که به اختلاف سیالات تکمیل و خصوصیات مخزن نسبت داده میشود مثل وجود آب در بر یک از این دو ماده .

تخمین اساسی در مورد خصوصیات آب خالصمی تواند بهترین حالت تخمین زدن برایفار Buildup باشد .

نشست سیالات آنولاز که به عنوان تعیین کننده فشاردر حال گسترش درشت قبلی چاه با دیواره سیمانی بین Casng شده بود در سیمانکاری کلی و بستن آنالوس تنش معینی را بازی نمی کند .

مقدمه : فشارBuild up در بین Casng و Tubrng یا بین Casng یا معمولاً بدون توضیح است .

هر چند که درطراحی Casng باید فشار بالای وارد شده بر سر Casng و در نتیجه نشستی یا انبساط گرمایی سیالات و اختلاف فشارکه معمولاًریسک خرابی Casng یا مچاله شدن در نقاط ضعیف راباید در نظر گرفت و موارد بالا باعث کم شدن تولید خرابی Casng و چاه می شوند به این دلیل بیشتر شرکت شرکت ها بکارگیری ر متقاضی انجام این طرح ها برای خشکی ها و سکو ها هستند که به کنترل و از بین بردن فشار از بالای چاه برسیم ( 20% فشار تسلیم مؤثر بر Casng) به طور آشکار طرح نمی تواند برای چاه های دریایی بکار گرفته شود تا اینکه آنها به تجهیزات کنترل فشار در فاصله مطلوب و برای بازگردادن سیال باقی مانده به داخل لوله مجهز بشوند .

درسکو های غیر قابل دسترس با این مشکل مواجه خواهند شد .

بعلاوه در چاه HT/HP ، دمای بالا به زمان تولید کشیده می شود و مشکل فشار Build up در آنالوس بیشتر می شود تااینکه انبساطگرمایی باعث افزایش گرما می شود .

به مینمنظور بید طرح رشته Casng باید فشاررا هم در نظر بگیرد و فشار Build up در Casng و ‏Tubng مرحم هستند و مدلهایتئوریکی فشار بسته شدن را بشماره 6,5,4,3 گزارشمی دهندا و معمولاً و موله ها برای محاسبه انبساط گرمایی سیال ، درجه باد شدگی و فشردگی Casng و نشست سیال انالوس و هجوم سیال سازنوند رفته می شود .

این مدلها برای کارهای بعدی به طور مختصر بحث و بررسی می شوند .

در ابتدا برای پذیرش مقبولیت مدلهایتئوری یک تس تنظیم می شود تافشار در حال ازدیاد در Casng و آنالوس در یک سکوی دریایی مطالعه شود .

در این حالت خاص چاه به هرحال در دردن Casng در حال تولید از بیرون ر به داخل Shoe سیمان کاری نشده بود این تست مشخص کرد که نشستی سیال انولار Casng به طور کامل تحت تأثیر فشار Build up است هر چند که این نشن می دهد که ترک سیمان بین Casng می تواند تحت تأثیر روش برخورد Build up افزایش فشار باشد .

در نتیجه اجازه می دهد یک مدل تئوری متغیر از تئوریبیلدآپ فراهم شود از این رو تست ثانویه در انالوس بسته در یک چاه دریایی (HP/HT) گازمی تواند برنامه ریز و اجرا شود در مورد آن بعدآً بحث خواهد شد .

آنالیز های بعدی نتایج بدست خواهد آمد توجه ویژه شما را به گسترشفشار انولار در تست Build up جلب می کنم در یک طرف آنالیز جریان کاظ شده که متغییر های ان فرق مشخصی در فشار Build up دارند نو از طرف دیگر علم رفتار حرکتی بدست آمده از نتایج پیش بینی شده چاه است .

ساخت فشار بسته شده (Buils up) آنولاز: اساساً فشار در عمق مشخص در زیر ستون سیالات بدلی افتاده است که با دمای میانگین آنالوس T و حجم سیالات V و مقدار سیالات بدلی افتاده M معین می شوند .

بوسیله اختلاف جزئیات و در نظر گرفتن نتایج آن تغییرات فشار بعدی بدست می آید.

جائی که KT دلالت می‌کند بر ثابت هم دمایتراکم پذیریسیالات آنولار ثابت دمای انبساط و V1 مقدار حجمیسیالات آنولار انبساطشرح داده شده است سو در آنجا سه تا شرکت کننده د رفشار Build up آنالوس وجود دارد.

دمای انبساطکه باعث افزایش فشار می شود زمانی که حجم به اندازه کافی برای تطبیق با انساط افزایش نمی یابد .

تغییرات حجم آنولار در دمای انبساط ، فزایش حجم یا بادکردگی Casng .

تغییرات مقدار سیال آنالوس به دیگر دلایل نظیر سئراخ شدگی یا به دلیل هجدم سیالات به آنالوس.

بسته بودن آنالوس بار اول بیشتر اوقات تعیین کننده است .

بار دوم به اندازه 10 تا 20% بار اول تصبیح می شود و در بار سوم بسته شدن آنالوس انجام میشود ولی در آزمایش موثر نسبت تامقدار سیالات انالوس تغییر نکند در ابتدا محل تست با سیمان دیوارپشت بین Casng ها کشیده میشود در بار سوم به هر حال بسیار مؤثر می شود بنابر این ستأثیر دو مرحله نمی تواند مشاوی باشد از این رو تست دومبرنامه ریزی را اجرا گردید .

در نهایت توجه شود که زمان دو تست برابر است و برای تغییرات فشار و حجم سیال به سبب سوراخ شدگی مشابه هستند و همان ستأثیر را به مانند برابری در حجم آنولار را دارند .

تست تنظیم و انجام شده است .

برای تست یک چاه ارزیابی شده دریایی که تازه حفرشده انتخاب گردید .

دیاگرام چاه در شکل 1 نشان داده شده است .

به طور خلاصه برای تست چندین مرحله درنظر گرفته شده .1- در تاگیچ برای اندازه گیری بسیار دقیق فشار و دما در بیرون بسته شده بودند که در Casng در عمق 3187 متری ( همه عمق چاه ) رانده شده بود و عمق 2438 متری سیمان کاریشده بود یعنی 79 متری Shoe ، Casng که در عمق 2517 متری قرارداده شده بود برای فهمیدن اینکه بسته شدن به طورصحیح صورت گرفته است درجات اولیه در190 متری یعنی 75 متر زیر گل در14 تری قرار داده شده بنابر این اضافه خنکی ب در دریا در خواندن تأثیر نداشت (گیج دو) بعداً به عنوان عاملی درمقابل فشار محبوس شده در نظر گرفته شده تا تیوپنگ ضد ضربه باشد و نتیجه شرح داده شده اسن .

2- سپس چاه تا 626 مترحفر شد و با هفت سلوله به شکل 1 تکمیل گردید .

3- و PH=6 وسائل تس تیوپینگ در ته چاه بسته شده و نصب شده بودند و فاصله بین 3505 تا 3523 مشبک شده بودند و چاه به شر زیر تست شده بود .

- دو مرتبه باز کردن چاه برای تمیز کردن - اعلام زمان تست - زمان جریان اصلی - زمان ساخت فشار - نمونه گیری ته چاه در زمان جریان دادن چاه این برای دو فاصله تکرار شد و بعد از تست ها چاه مترو که شد ( بسته شد) .

Casng بریده شده و گیج به حالت نتیجه تیت ها : در مجموع فشار و دما به وسیله اندازه گیری های اولیه که در شکل 2 سبرای 3 تستنشان داده شده است .

جریان نمادی برگشتند .

اصلی تمیز کرن چاه و ساخا فشار به وضوح تغییرات دما در آنالوسکه منجر به تولید سال داغ می شود و همچنین می تواند با تغییرات فشار در آنالوس بین زمانهای تست و تغییرات مختصر فشار و دما مطابقت داده شود که آنها به دلیل محاسبات انسانی و شبکه کاری هستند .

بیشتر زمان تست برای تغییر در فشار در نظر گرفته شده ولی از تغییرات دما به طور دقیق و بدون تأخیر از آن پیروی می‌کند .

و مرتبه اول و دوم از معاده 2 ب نظر میرسد که بیروی می‌کند در بر دوستت اول مؤثر می شوند و افزایش فشار به بود و برای دمای به بین رسیدند در حالتی سکه در ابتدای بود .

برای قرار دادن این فشار این فشار در مدل در Casng 3 از نوع با فشار محافظت شده و Casng فشار 547 bar برای مقابله با خرابی داشت و فشار با عمق در ستون آناتلوس تا 190m در عمق 2328 متری ( گیچ پایین ) افزایش می یافت و فشار به bar 260 میرسید و دانسیته به 1/3 برای سیال آنالوس در نظر گرفته شد و در نتیجه درستی Casng در خطر قرار گرفت .

به این دلیل که در Casng بار گیری در نتیجه انبساط گرمایی سیالات آنالوس است نمی تواند بزرگی اهمیت برابری مقدار سیال در داخل Casng را در طراحی Casng مشخص کند که فرضمی شود که تمام فشار بر روی سر اعمال می شود و آن جزئیات نتایج را تأیید می‌کند .

آنالیز : با توجه با اینکه فشار Build up آنالوس در سیالات به دام افتاده شامل سه قسمت می‌باشد .

آنالیز در مقدار هر سهم به طور جداگانه برای مراقبت از عناصر ساخت فشار Build up متمرکز خواهد شد که شناخته شده و بطور صحیح مدلمی شوند .

اولین فشار Build up به دلیل انبساط گرمایی آنالوس زیاد خواهد شد .

انبساط دمایی : در اینجا به طور انفرادی فشار Build up انالوس شرح خواهد شد سدر حالتی که شرایط در نظر گرفته شده است .

انالوسترجیحاً بسته شده است و هیچ سیالی نه گم شده ونه پیدا شده است .

دیوار آنالوس کاملاً سخت و مناسب و مشابه به زمانی است که Casng تا سطح سیمان کاری شده باشد .

هر چند که شرایط بعدی بر خورد مانند Casng ما نیست و آنالیز اولیه بهسختی پذیرفته شد و تصحیح کردن برای بادکردگی و تراکم رشته Casng بکار برده می شود و در آخرین مرحله بر انالبز تأثیر و قدرت آن در آن مرحله آشکار می شود .

در این کار اولین شرایط بستن کاملاست و بامورد دیگری مواجه نخواهد شد و فهم تضمین فاصله بین Casng و سیمان کارینشان داده است که فضای حلقوی بین Casng و غلاف سیمان کاری گسترش خواهد بافت یا نزدیک مرحله بعدنشان دهنده اهمیت این قسمت فشاری است بهمانند اختلاف دمای در حال انبساط و خاصیت ارتجاعی Casng و سیمان و اثر فشار Build up بر روی انبساط سیالات آنالوس .

بنابر این بهترین مطالعه اطلاعات بدست امده از تست می‌باشد زمانی که سوراخ دارای کمترین مقدار است درا ه های شکاف هنوز بزرگ نشده اند بوسیله فرسایش و شکاف های سیمان بهوش بزرگ نشده اند.

شکل 3 : نشان می دهد دمای مقابل با فشارثبتشده بوسیله gage هادر ضمن اولین زمان تمیز کردن را نشان می دهد .

هر چند که این زمان ارزش کمی برای ازمایش DST دارد .

و هرچند بکار رفتن سبرای رفع با جابجایی سیالات Drillng و یا خرابی های دیواره چاه است و آن برای فشار Build up آنالوس بسیار مهم است تا زمانی که اولین مرحله آنالوس بعد از بسته شدن چاه از بالا تحت فشار قرار بگیرد .

برای بررسی این اطلاعات در جزئیات توجه کنید تساوی 2 در غیاب خرابی ها و تغییرات در جم آنالوس می شود .

یک عدد نسبت دمای انبساط همدما بر فشار تراکمی غلبه کننده را نشانمی دهد و این نسبت برای سیالاتتکمیل و Drilling بدست خواهد آمد هرچند که بسیاری از خواص سیستم راه اندازی خواهد شد .

در بیشتر حالات نسبت مجبور است که با استفاده از خواصسیال و آب بدست آیند که در این حالت به مانندجدول نسبت خواص اب برای فشار و تغییرات دما لیست شده اند .

از این جدول به نظر می رسد که آنجا تغییرات بسیار بزرگی در دما وجود دارد در نسبت 7 برابر بزرگتر از است .

( خصوصیات به فشار حساس نیستند ) در این فشار Build up افزایش فشار با افزایش دما در کل مبنی مطابقت دارد .

برای مطالع دمای انبساط در فشار Build u و افزایش تغییرات فشار با فزایش تغییرات دما که می تواند از شکل 3 گرفته شد.

کهآن تغییرات دما در شکل 4 برای مقایسه نسبت از اب در فشار bar 1 حساب شده است .

این به صورت اطلاعات پراکنده ترکیبی راستی ازتغییرات فشار و دما به صورت سیکنواخت در نظر گرفته شده است و آن ممکن است دلیلی برای تغییرات فشارو دما گیچ و همزمان با سری داد باشد .

مشخص است کهدما و فشار بالا در انالوس یک مقدار صحیح سیال مشخصتنظیم شده نیست ( در چاه ) به ر حال آن در شکل به نظر می رسد مقدار را به عنوان میانگین بر حسب تغییرت دما است .در صورتیکه خصوصیات اب مقدار کمتر از در به بیش از در پیشنهاد می شود .

در ابتدا دلیل این اختلافات دمای منحنی در شکل 5,4 چاپ شده است که دمای اندازه گیری شده در گیچ با عمق 190 متر است .

این دما بکار رفته برای بیان نظری میانگین دمای آنالوس است و اختلاف بین دما ها در شکل 5 شرح داده شده است .

در دمای Casng محاسبه شده با دمای in-house مشابه سازی شده برای 10 ساعت تولید و بر حسب عمق بالا شده است در آن به نظر می رسد که دمای محاسبه شده آنالوس است که اغلب چاپ میشود و میانگین دمای انالوس می تواند 910C تخمین زده شود .

با توجه به اینکهدما سنج دما را در عمق 69oc .m190 اندازه گرفته سشده از این رو میانگین دمای آنالوس نمی تواند برای دماسنج صحیح باشد و دماسنج صرفاً دمای میانگینرا نشان می دهد البته این اغلب نشان دهنده اهمین تنش آن است هنگامی که در نزدیک سطح دما از 20oC به 70oc تغییر می‌کند میانگین دمای آنالوس در حدود 55 الی 90 تخمین زده شود و میانگینسطح دما در نسبت های بیشتر از فشار و دمای افزایش انتظار می رود .

جدا از خطای مهم ، نسب Buildup یک روند مشخص از افزایش با دما فهمیده نمی شود .

مقدار اندازه گیری شده م کاهش مختصری با افزایش دما حفظ می‌کند بر عکس چیزیکه از خواص اساسی اب انتظار می رفت .

به اختصالر افزایش دمای محدود شده در فشار Build up تادمای انبساطسیال باپایه آبی مطابقت داده میشود.

و در دمای بالاتر و فشارهای لایه های مختلف در نظر گرفته شده است که قابل مشاهده در زمان مطالعه اولیه زمان فلو می باش و ن غیر ممکن است که سوراخ ها نقش مهمی را بازی کند زمانی کند تا زمانی که بتواند حجم آنالوستغییر کند و این امکان دارد یک فاکتور اصلی را برای آن شرح بدهد .

تغییرات حجم آنالوس : زمانی که دما و فشار در نالوس افزایش می یابد ( شرایط بدون سیمان ) حجم آن در بین Casng ها به دلائل زیر افزایش می یابد : دمای انبساط در آنالوسبرای استیل نرم ضریب ثابت دمای انبساط به صورت نمونه است نشان اثتثنایی ازکم اهمیت بودن انبساط سیال در دمای پائین است .

بادکردگی خارج Casng و تغییر در حجم آنالوسکه نسبتی برای نغییر بیش ازحد اختلاف فشار است .

تراکم داخلی Casng و تغییر دربارهدر نسبت حجمی آنالوس در تغییرات است سبیش از اندازه اختلاف فشار در Casng است .

تأثیر دمای انبساط در حجم انالوس می توان آن درک واضح صحیح از فشار Build up صفر را بدهد زمانی که سیال و استیل به یک نسبت منبسط می شوند که تصحیح آن در شکل 4 نمایش داده شده است که در کمترین دما تصیح قابل در نظر گرفته است و بهترین حالت مشاب را برای نسبت Build up می دهد که در دای بالا تر این تصحیح اهمیت کمتری دارد .

تصحیح برای باد کردگی و فشردگی بسیار و بر در سر است تا زمانیکه اثرات فشار به خود آن وابسته اس .

بنابراین فشار متغیر در این مشکل نیست از این رو آن یک مشکل عادی قابل بر طرف شدن است و تغییرات مقدار در تغییرات فشار شرکت می‌کند به هر حالدر این حالت از DST با ابزار Build up تهچاهی که به کار گرفته می شود و در فشار حلقوی Casng و Tubng را می شود و اینجا فرصتی است تاروابط فشار بین tubng و Casng با فشار بین Casng یا مطالعه شود.

اینتست با ابزارهای ته چاهی به صورت بسته شده یعنی (Presur operated test valve)POTV انجام شده است که با فشار B8bar در آنالوس و فشار باقی مانده تمام شده .

نتیجه باقی مانده فشار بعد از اولین مرحله یعنی تمیز شدن چاه در فشار آنالوس که ر شکل 6 نشان داده شدهاست که به نظر می رسد که باقیمانده فشار آنالوس به طور ناگهانی تا فشار پشت Casng زیاد می شود یعنی از 246.4 به 227.6 bar به مقدار bar18.8 این تغییرات فقط در حجم آنالوس تغییر می‌کند و تغییر فشار وحزه نشتیرا با ترک سیال باز نمی کنند .

با استفاده از مقدار K که از جدول 1 بدست آمده نسبت تغییرات در حجم آنالوس به اندازه %5 است و این تغییرات حجم مستقیماً به تغییرات درونی ناشی از فشار درون (Casng تولیدی ) که به اندازه استمربوط می شود.

با استفاده از رابطه داده شده ضریب فشردگی فرمول C مقدار بدستمی اید .

به عبارت دیگر ارزیابی تئوری برای اثرات فشردگی یاتور می تواند به طور صحیح در نظر گرفته شود .

ناچیز فرض کند نشستی و ثابت فرض کردن فشارهای درون Casng و همچنین فشار Andulus از تست Build up بدست آوریم در اینجا Crot ضریب تغییر شکل کلی است که ضریب تراکم قسمت داخلی Casing مانند قسمت بیرونی Casing است این می تواند فرمول را به شکل زیر تصفیه بدهد.

که با مقدار در نظر گرفته شده برای Crot در ضمیمه A در نتیجه انبساط درون فضای حلقوی باعث افزایش ضریب تراکم د ربیرون Casing و یا بادکردگی درون حدف می شودو اثرات تصحیح آن مثل مقاومت فشاری و مقاومت ترکیدگی (بادکردگی ) برای انبساط Casing کاربرده اند که در شکل 4 نشان داده شده است.

به نظر می رسد که تغییر نمی کند ودمای پایین پیش بینی می شود از روی فشار Bulidup به نسبت میانگین نسبت بدست آمده و در دمای بالاتر نسبت تخمینی بیشتر از مقدار متوسط نسبتی که در حدود دمای 70c بدست آوریم.

با توجه به توضیحات بالا تغییرات حجم فضای حلقوی به طور کامل اختلاف فشار بدست آمده و اختلاف فشار ناشی از تست Bulid up که در دمای بالایی صورت گرفته است را نمی تواند توضیح دهد و نشستی (جدا از خواص سیال) در این فاکتور خودش را نشان می دهد.

نشتی سیال در فضای حلقوی: تخلف از اثرات بحث شده بالا نظیر دمای انبساط یا تغییر حجم فضای حلقوی تقریبا تغییرات دما وفشار را نشان می دهد و بی نشستی فضای حلقوی به آرامی خارج می شود و این فرصت را برای مطالعه دیگر اثرات وابسته به نشستی مطالعه شود.

اثرات نشتی به طور کامل قابل رویت در نتیجه طول کشیدن زمان بسته شدن (shutin) خواهد بود زمانی که فشار Build up لذات دمای ناپدید شده است ونشتی به مانند کاهش درجه فشار در حد مقابل عکس العمل کاهش ستون سیالات بالای گیج از بین می رود.

جدول 2 اطلاعات را برای تجزیه و تحلیل نشان میدهد.

آن به نظر می رسد که زمان بیشتری در سر هیدرولیک بشر از مقدار واقعی Gag موجود در جدول کاهش می یابد تغییرات کم در دما برای تغییرات فشار نمی تواند محاسبه شود ونشاندهنده وجود مقداری نشتی است هر جدا این مقادیر محدود هستند مقدار (2bbe) در نهایت بیشتر از این مقدار خواهد بود ونشتی به زمان وفشار آنالوس وابسته هستند در مدل ساده برای تغییرات نشتی q0 می تواند به صورت زیر بیان شود.

جائیکه این Pref را نشان می دهد و فشار سنج به فشار خالص سازند به داخل به داخل سیال تزریق شده مرتبط میشود.

پذیرفتن مقدار سیال تزریق شده به مقدار اثرات آن نظیر فیلتر شدگی ، Build up Cake و گرفتگی و فرسایش سوراخ تا اینکه آنها اثر بر کیفیت کار نداشته باشند .

حجم جمع شده از نشتی بین شروع تنش تا زمان To در زمان T اثر فرمول زیر بدست می آید .

حجم جمع شده با تساوی بالا محاسبه می شود و نقطه صفر به عنوان منبع فشار پذیرفته میشود .

( تازمانی که جریان مشاهده می شود .

در جدول 2 می بینیم که این فشار باید از فشار Shutm gage کمتر باشد bar12 و نشتی در شرایط بسته به قدری کم است که یک تخمین درست را بوجودمی اورد ) و با تزریق تخمین زده می شود که در شکل 7 چاپ شده است و با حجم نشتی معین شده از کاهش سر هیدرولیک آن مقایسه می شود ( جدول 2 ) انتخاب حجم مناسب برای تزریق یک همخوانی خوبی با اطلاعات دارد که با محدودیت نشتی و درستی bar gage از مقدار دارد بین این error و خط مستقیم نشتی به صورت ثابت فرض می شود که با اطلاعات مناسب نیست و مدل نشتی مشابه تساوی 9 مورد نیاز می شودو مقدار تزریق ان در این تست که شکل سیمانها بسیار متراکم و بسته در نظر گرفته شده است .

برای شرح این نکته فرض می شود که نشتی به وسیله انبساط گرمایی جبران می شود بر طبق معادله که حجم نشتی مقدار 1.3m3 برای حجم آنولاد 73m3 که با انبساط سیال در افزایش دمای 45c جبران می شود .

آن در ضمیمه B اورده شده است که نشتی حجم چندین هفته انجام شده است که Casng در فشار بالا برای مدتی طولانی رها می شود .

و این اغلب به منظور اینکه نشتی زمان کوتاه نشت به سختی در فشار Build up مؤثر است .

از این رو نشتی نمی تواند مقدار مختلفی بین مشاهدات و نشت فشار Build up نسبت داده شده به مشخصات سیالات تکمیل که با سیالات پایه آبی دارند.

فشار Build up محاسبه شده به طور اساسی به خصوصیات سیالات وابسته است و می تواند برای بدترین حالت تخمین در نظر گرفته شود.

نتیجه 1)سیال در نظر گرفته شده است که دمای انبساط در سیالات آنولار در آنالوس بسته شده می تواند افزایش بدهد به افزایش قابل انتظار فشار سیال را تا سطح ترکیبدن و محدودیت مچاله شدن در انتهای casry دارد.

از این رو Buildup با فشار و دما باید به طور جدی casuy زمانی که casry نمی تواند جلوی آن را بگیرد در نظر گرفته شود.

پیش بینی فشار Build up با اساس دمای انبساط منجر می شود به محاسبه اثرات با دگرگونی بیرون casty و متراکم شدن casry پیش بینی شده که مشاهده می شود نسبت میانگین build up به طور صحیح در دمای پائین تر است.

تخمین بهتر فشار build up در نسبت دماهای بالاتر می شود.

این اختلاف شاید نسبت داده شود به خصوصیات سیالات تکمیل که رفتاری بر خلاف سیالات به آبی دارند ولی نسبت داده می شود به فشار bild up که خصوصیات آب می تواند به عنوان بدترین حالت در نظر گرفته شود.

نشتی نقش معینی در آنالوس کاملاً بسته ندارد که casry درونی سیمان شود تا پائین آن یعنی تا shoe از بیرون casry و نشتی نمی تواند برای بهبود دادن فشار Buildup در صحبت بسته شدن و casry سیمان شده استثنا قرار دهد.

ضمیمه A: تغییر شکل casry تنش حلقوی در بخشی از لوله در واحد طول با رابطه زیر بدست می آید./ (A-1) جائی که D قطر لوله است و h ضخامت چاه و (A-2) این تغییر در فشار حلقوی تغییرات را در نظر خواهید داد بر طبق قانون Hook جائی که مدل یانگ برابر برای مدل کرین استیل معمولی است تفسیر مهمی در بخشی از لوله که به عنوان انتهاب ثابت در نظر گرفته می شود.

مقداری که ضریب تغییر شکل از casry می دهد.

برای casry با قطر داخلی برای ، casry، قطر داخلی البته پذیرفته می شود که لوله از حالت یکنواخت به حالت غیر یکنواخت تبدیل شود و بخشی از casry در طول نهایی آن با سیمان در طول آن جلوگیری می‌کند و ضریب ثابت می شود.

برای casry که ملول نهایی 3187m دارد که در عمق 2438M سیمان شده و ضریب تفسیر شکلی یافته می شود.

طول نهایی casry و است و 1074 متر آن منبسط نمی شود نتیجه ضریب ثابت تغییر شکل آن است برای بدست آوردن ضریب ثابت نهایی برای و آنالوس ضریب های ثابت می توانند جمع شوند.

ضمیمهB در زمان تولید دمای چاه ثابت به همان اندازه ثابت اولیه خواهد بود و نشتی به کاهش فشار در آن زمان منجر خواهد شد.

هرچند در خیلی از casry سیمان کاری شده می توان انتظار داشت که تأثیرات چاه بسته را فراهم کند.

در غیاب تغییرات حجمی آنالوس و دما، تغییرات فشار در مرحله ای معین خواهد بود که فقط حجم سیال آنالوس تفسیر می‌کند یا زمانی که مشابه به مدل های تعریف شده است.

تا این زمان شناخته نشده است اما مقدار آن مشابه خواهد بود و آن نمی تواند مورد چشم پوشی واقع شود (آن را نمی توان در نظر گرفت) و آن می تواند نشان دهنده کاهش فشار باشد.

مشخصات زمان برای کاهش فشار از این قرار است که که با شماره هایی برای تزریق مشخص می شود.

حجم آنالوس و تراکم پذیری می تواند برای آن در 440 ساعت تخمین زده شود.

این مفهوم را می رساند که افزایش فشار سبب کاهش دمای انبساط به انداز 10% ارزش اولیه برای نشتی بیش از 1000 ساعت مورد نیاز است.